Giới thiệu dự án
Trong bối cảnh đô thị hóa nhanh chóng tại TP. Hồ Chí Minh, nhu cầu phát triển các công trình nhà ở cao tầng tại các khu vực nội thành có mật độ dân cư cao như Quận 5 trở thành giải pháp tất yếu nhằm tối ưu hóa quỹ đất đô thị. Đồ án tốt nghiệp chuyên ngành Công nghệ Kỹ thuật Công trình Xây dựng với đề tài "Thiết kế chung cư 20 tầng (Quận 5, TP. Hồ Chí Minh)" giải quyết bài toán kỹ thuật phức tạp về việc cân bằng giữa công năng kiến trúc hiện đại, khả năng chịu lực toàn vẹn dưới các tổ hợp tải trọng động (gió động, động đất) và tính kinh tế trong biện pháp thi công nền móng sâu trên nền địa chất phức tạp.
+-----------------------------------+ +65.00m (Sân thượng)
| TẦNG 16 - 19: CĂN HỘ CAO CẤP |
+-----------------------------------+
| TẦNG 02 - 15: CĂN HỘ ĐIỂN HÌNH |
+-----------------------------------+
| TẦNG LỬNG: TIỆN ÍCH DỊCH VỤ |
+-----------------------------------+
| TẦNG TRỆT: SẢNH & THƯƠNG MẠI | +0.00m (Cốt tự nhiên)
+===================================+
| TẦNG HẦM: BÃI ĐỖ XE & KỸ THUẬT | -3.50m
+-----------------------------------+
| ĐÀI MÓNG CỌC KHOAN NHỒI (D800) | Mũi cọc L = -50m ÷ -55m
Vấn đề kỹ thuật trọng tâm
Công trình có chiều cao tổng thể $+65.0\text{ m}$ ($> 40\text{ m}$) với mặt bằng kích thước $31\text{ m} \times 33\text{ m}$, bước nhịp lớn nhất lên đến $9\text{ m} \times 10\text{ m}$. Các thách thức kỹ thuật bao gồm:
- Tác động của tải trọng ngang: Chiều cao lớn đòi hỏi phải tính toán chính xác thành phần động của tải trọng gió theo TCVN 229:1999 và tải trọng động đất theo phương pháp phổ phản ứng dao động đàn hồi theo TCVN 9386:2012.
- Kiểm soát biến dạng sàn nhịp lớn: Nhịp sàn điển hình $8\text{ m} \times 8\text{ m}$ đến $9\text{ m} \times 10\text{ m}$ dễ phát sinh độ võng lớn và rung chấn, yêu cầu mô hình hóa phần tử hữu hạn để tối ưu hóa chiều dày sàn và dầm trực giao.
- Tương tác đất - móng - kết cấu (Soil-Structure Interaction): Chuyển vị lệch tầng và phân phối tải trọng lớn xuống hệ móng cọc khoan nhồi yêu cầu mô hình hóa độ cứng lò xo nền móng chính xác.
Mục tiêu kỹ thuật cụ thể
- Tinh chỉnh và hoàn thiện giải pháp kiến trúc công trình 20 tầng (1 hầm, 1 trệt, 1 lửng, 16 tầng điển hình, 1 sân thượng).
- Thiết lập mô hình không gian 3D trên phần mềm ETABS, trích xuất chu kỳ dao động và xác định chính xác tải trọng gió động, tải trọng động đất.
- Thiết kế chi tiết hệ kết cấu sàn sườn toàn khối tầng điển hình (Tầng 16) bằng phần mềm SAFE v12, kiểm soát độ võng dài hạn $\le L/250$.
- Tính toán và bố trí cốt thép chịu lực cho hệ khung trục C, trục 2, vách cứng thang máy và cầu thang bộ theo tiêu chuẩn TCVN 5574:2012.
- Thiết kế phương án móng cọc khoan nhồi đường kính lớn ($D = 800\text{ mm} - 1000\text{ mm}$) cắm vào lớp đất chịu lực tốt, kiểm tra lún và chọc thủng đài móng.
Phân tích và thiết kế giải pháp
Phân tích hiện trạng và giải pháp kết cấu
Việc lựa chọn hệ kết cấu chịu lực cho nhà cao 20 tầng đòi hỏi phân tích đa tiêu chí giữa độ cứng chống xoắn, hiệu quả kinh tế và tính linh hoạt không gian kiến trúc.
| Giải pháp kết cấu |
Ưu điểm kỹ thuật |
Nhược điểm |
Khả năng ứng dụng cho công trình |
| Hệ khung thuần túy (Pure Frame) |
Kiến trúc thông thoáng, thi công ván khuôn đơn giản. |
Độ cứng ngang kém; chuyển vị đỉnh lớn khi $H > 40\text{ m}$; kích thước cột tầng dưới rất lớn. |
Không khả thi (chiều cao công trình $65\text{ m}$). |
| Hệ vách chịu lực thuần túy (Shear Wall System) |
Độ cứng ngang cực lớn, kiểm soát chuyển vị ngang và gia tốc đỉnh xuất sắc. |
Giới hạn phân chia không gian; chi phí bê tông cốt thép cao; tải trọng bản thân lớn. |
Kém linh hoạt cho phân khu thương mại tầng trệt. |
| Hệ khung - vách lõi cứng hỗn hợp (Dual Frame-Core Wall) |
Kết hợp độ cứng của lõi thang máy và tính linh hoạt của khung cột; tối ưu tải trọng ngang và đứng. |
Đòi hỏi tính toán phức tạp tại vị trí liên kết dầm nối vách (coupling beam). |
Lựa chọn tối ưu (Áp dụng cho đồ án). |
Thiết kế hệ thống và thông số kỹ thuật
- Công nghệ phần mềm sử dụng: CSI ETABS (Phân tích kết cấu không gian 3D), CSI SAFE v12.3 (Phân tích và thiết kế sàn theo phần tử hữu hạn), AutoCAD 2018 (Triển khai bản vẽ kỹ thuật), Bảng tính tích hợp VBA Excel (Kiểm tra tương tác uốn - nén lệch tâm xiên).
- Quy chuẩn - Tiêu chuẩn áp dụng:
- TCVN 2737:1995: Tiêu chuẩn thiết kế tải trọng và tác động.
- TCVN 229:1999: Hướng dẫn tính toán thành phần động của tải trọng gió.
- TCVN 9386:2012: Thiết kế công trình chịu động đất.
- TCVN 5574:2012: Thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép.
- TCVN 10304:2014: Móng cọc - Tiêu chuẩn thiết kế.
- Vật liệu sử dụng:
- Bê tông cấp độ bền B25 ($R_b = 14.5\text{ MPa}$, $R_{bt} = 1.05\text{ MPa}$, mô đun đàn hồi $E_b = 3.0 \times 10^4\text{ MPa}$).
- Cốt thép: Thép nhóm AI ($\phi \le 10\text{ mm}$, $R_s = R_{sc} = 225\text{ MPa}$), thép nhóm AIII ($\phi > 10\text{ mm}$, $R_s = R_{sc} = 365\text{ MPa}$).
Implementation và kết quả thực nghiệm
Phân tích động lực học công trình
Do công trình có chiều cao $H = 65.0\text{ m} > 40\text{ m}$, thành phần động của tải trọng gió đóng vai trò quyết định trong tổ hợp tải trọng ngang. Tần số dao động giới hạn tra theo TCVN 229:1999 với vùng gió II-A là $f_L = 1.3\text{ Hz}$.
def calculate_wind_dynamic_force(M_j, xi_i, psi_i, y_ji, nu=1.0):
"""
Tính toán lực gió động tác dụng tại tầng thứ j theo mode dao động i (TCVN 229:1999).
M_j: Khối lượng tập trung tại sàn tầng j (tấn)
xi_i: Hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ i
psi_i: Hệ số phân bố xung áp lực động
y_ji: Chuyển vị ngang tỷ đối của trọng tâm tầng j trong mode i
nu: Hệ số tương quan không gian áp lực động (nu_1)
"""
return M_j * xi_i * psi_i * y_ji * nu
# Kết quả phân tích Mode dao động từ ETABS
modal_results = {
"Mode 1": {"Period_T": 2.8302, "Frequency_f": 0.3533, "Dir": "Tịnh tiến Y", "Consider_Dynamic": True},
"Mode 2": {"Period_T": 2.4519, "Frequency_f": 0.4078, "Dir": "Tịnh tiến X", "Consider_Dynamic": True},
"Mode 3": {"Period_T": 1.5145, "Frequency_f": 0.6603, "Dir": "Xoắn Z", "Consider_Dynamic": False}
}
Kết quả phân tích chu kỳ từ ETABS cho thấy Mode 1 và Mode 2 có tần số $f_1 = 0.353\text{ Hz} < f_L$ và $f_2 = 0.408\text{ Hz} < f_L$, do đó thành phần động của tải trọng gió theo phương Y phụ thuộc vào Mode 1, theo phương X phụ thuộc vào Mode 2.
SƠ ĐỒ BIẾN DẠNG MODE DAO ĐỘNG CHÍNH
Mode 1: T1 = 2.83s (UY) Mode 2: T2 = 2.45s (UX)
| |
|---> (Chuyển vị dẻo Y) |---> (Chuyển vị dẻo X)
| |
| |
+----+----+ +----+----+
| | | |
| LÕI | | LÕI |
| THANG | | THANG |
| | | |
+----+----+ +----+----+
Tần số f = 0.353 Hz Tần số f = 0.408 Hz
Phân tích phổ phản ứng động đất (TCVN 9386:2012)
- Địa điểm xây dựng: Quận 5, TP. Hồ Chí Minh $\rightarrow$ Đỉnh gia tốc nền tham chiếu $a_{gR}/g = 0.0774$.
- Đất nền loại C ($15 < N_{SPT} = 18 - 33 < 50$), hệ số nền $S = 1.15$, chu kỳ $T_B = 0.20\text{ s}$, $T_C = 0.60\text{ s}$, $T_D = 2.0\text{ s}$.
- Hệ số tầm quan trọng $\gamma_I = 1.0$; Gia tốc thiết kế $a_g = \gamma_I \cdot a_{gR} = 0.78\text{ m/s}^2$.
- Hệ số ứng xử kết cấu hỗn hợp khung - vách đa tầng, đa nhịp: $q = 3.9$.
$$\begin{cases}
0 \le T \le T_B: & S_d(T) = a_g \cdot S \cdot \left[ \frac{2}{3} + \frac{T}{T_B} \cdot \left(\frac{2.5}{q} - \frac{2}{3}\right) \right] \
T_B \le T \le T_C: & S_d(T) = a_g \cdot S \cdot \frac{2.5}{q} = 0.78 \cdot 1.15 \cdot \frac{2.5}{3.9} = 0.575\text{ m/s}^2 \
T_C \le T \le T_D: & S_d(T) = a_g \cdot S \cdot \frac{2.5}{q} \cdot \left[\frac{T_C}{T}\right]
\end{cases}$$
Thiết kế sàn sườn toàn khối tầng 16 (SAFE v12)
Sàn tầng 16 có nhịp biên $8\text{ m} \times 8\text{ m}$, giải pháp thiết kế sử dụng sàn sườn toàn khối dày $h_s = 180\text{ mm}$, kết hợp hệ dầm chính $300 \times 600\text{ mm}$ và dầm phụ trực giao $200 \times 450\text{ mm}$.
- Tải trọng tác dụng:
- Tĩnh tải hoàn thiện (TTCT): Gạch Ceramic ($0.47\text{ kN/m}^2$) + Vữa lót ($0.35\text{ kN/m}^2$) + Trần và ME ($0.36\text{ kN/m}^2$) $\rightarrow g_{tc} = 1.36\text{ kN/m}^2$.
- Tường xây $200\text{ mm}$ trên dầm: $g_{tx} = 10.44\text{ kN/m}$.
- Hoạt tải căn hộ ($p^{tc} = 1.50\text{ kN/m}^2$, hệ số vượt tải $n = 1.2$).
- Kiểm tra độ võng sàn (Deflection Check):
- Độ võng lớn nhất xuất ra từ SAFE: $f_{max} = 18.4\text{ mm}$.
- Độ võng cho phép theo TCVN 5574:2012: $[f] = \frac{L}{250} = \frac{8000}{250} = 32.0\text{ mm}$.
- Đánh giá: $f_{max} = 18.4\text{ mm} \le [f] = 32.0\text{ mm}$ (Thỏa mãn điều kiện sử dụng bình thường).
| Vị trí dải Strip |
Bề rộng dải $b$ (mm) |
Moment $M$ ($\text{kN}\cdot\text{m}$) |
$h_0$ (mm) |
Hệ số $\alpha_m$ |
Diện tích thép $A_s$ ($\text{mm}^2$) |
Bố trí cốt thép |
Hàm lượng $\mu$ (%) |
| Gối dầm trục C (Phương X) |
1000 |
48.20 |
155 |
0.138 |
872 |
$\phi 10\text{a}90$ |
0.56% |
| Nhịp biên ô S1 (Phương X) |
1000 |
28.60 |
155 |
0.082 |
496 |
$\phi 10\text{a}150$ |
0.32% |
| Gối dầm trục 2 (Phương Y) |
1000 |
45.10 |
155 |
0.129 |
812 |
$\phi 10\text{a}95$ |
0.52% |
| Nhịp giữa ô S7 (Phương Y) |
1000 |
18.30 |
155 |
0.052 |
314 |
$\phi 8\text{a}160$ |
0.20% |
BỐ TRÍ CỐT THÉP MẶT CẮT Ô SÀN ĐIỂN HÌNH
Mũ thép gối: Ø10a90 (L/4 nhịp) Mũ thép gối: Ø10a90
h=180mm
Thép nhịp đáy: Ø10a150
Thiết kế hệ kết cấu chịu lực chính (Khung trục C và Vách thang máy)
- Cột chịu nén uốn lệch tâm xiên (C13 Tầng 16 - Tiết diện $600 \times 600\text{ mm}$):
- Lực dọc $N = 3450\text{ kN}$, Moment $M_x = 185\text{ kN}\cdot\text{m}$, $M_y = 92\text{ kN}\cdot\text{m}$.
- Bố trí thép: $12\phi 25$ ($A_s = 5890\text{ mm}^2$, $\mu = 1.64%$), thỏa mãn hàm lượng cốt thép hợp lý $\mu_{min} = 0.5% \le \mu \le \mu_{max} = 3%$.
- Vách cứng thang máy (Lõi P1 dày $t = 300\text{ mm}$):
- Tổ hợp nguy hiểm COMB6: $N = 18450\text{ kN}$, $M = 34200\text{ kN}\cdot\text{m}$, $Q = 1620\text{ kN}$.
- Cốt thép chịu lực vùng biên vách: $16\phi 22$; Cốt thép thân vách phân bố 2 lớp $\phi 12\text{a}150$.
Đổi mới và đóng góp kỹ thuật
- Ứng xử đồng thời Khung - Vách giảm thiểu 35% nội lực uốn chân cột: Bằng cách bố trí 3 cụm vách cứng lõi thang máy tại trọng tâm công trình, hệ vách đã gánh $78%$ tổng lực cắt đáy do tải trọng ngang, giảm kích thước cột biên tầng trệt từ $1200 \times 1200\text{ mm}$ xuống còn $900 \times 1000\text{ mm}$.
- Mô hình tương tác nền móng qua độ cứng lò xo Winkler (Spring Matrix): Không giả định ngàm cứng tuyệt đối tại đáy đài, đồ án tính toán độ cứng lò xo cọc nén $K_z = 185,000\text{ kN/m}$, phản ánh chính xác sự phân phối lại mô men uốn chân cột lên đến $14.2%$.
- Quy trình tối ưu hóa thép sàn theo dải Strip FEM: Sử dụng dải tích hợp nội lực trong SAFE thay vì phương pháp tra bảng đàn hồi kinh nghiệm cổ điển, giúp giảm lượng thép tiêu thụ $11.5%$ trên mỗi mét vuông sàn trong khi vẫn đáp ứng trạng thái giới hạn thứ hai (độ võng và vết nứt).
| Tiêu chí kỹ thuật |
Phương pháp truyền thống |
Giải pháp áp dụng trong đồ án |
Mức độ cải thiện |
| Phân tích tải trọng gió |
Gió tĩnh quy ước (TCVN 2737) |
Tách thành phần tĩnh + Động theo mode dạng dao động |
Chính xác hóa áp lực gió đỉnh thêm $22.4%$ |
| Tính toán bản sàn |
Phương pháp ô bản đơn tra bảng |
Phần tử hữu hạn dải Strip (SAFE v12) |
Tối ưu $11.5%$ khối lượng cốt thép |
| Mô hình chân cột vách |
Ngàm cứng tuyệt đối tại đài |
Gán độ cứng lò xo chuyển vị $K_z$ và xoay $K_\phi$ |
Giảm tập trung ứng suất giả lập tại đáy |
Ứng dụng thực tế và triển khai thi công
Thiết kế nền móng cọc khoan nhồi (Trục 2 và Trục C)
Dựa trên số liệu khảo sát địa chất hố khoan HK2 tại Quận 5, địa tầng gồm 6 lớp đất, mũi cọc tựa vào lớp cát hạt thô lẫn cuội sỏi có chỉ số $N_{SPT} > 45$ ở cao độ $-52.0\text{ m}$.
- Thông số cọc: Cọc khoan nhồi bê tông cốt thép $D = 800\text{ mm}$, chiều dài cọc $L = 50.0\text{ m}$.
- Sức chịu tải tính toán của cọc:
- Theo cường độ vật liệu: $P_{vl} = 4250\text{ kN}$.
- Theo chỉ tiêu cơ lý đất nền (TCVN 10304:2014): $R_{cd} = 2850\text{ kN}$.
- Sức chịu tải thiết kế chọn: $P_{tk} = 2850\text{ kN}$.
- Kiểm tra móng M1 (Đài móng cụm vách lõi thang - 12 cọc):
- Tải trọng lớn nhất tác dụng lên đầu cọc: $P_{max} = 2410\text{ kN} \le 1.2 \cdot R_{cd} = 3420\text{ kN}$.
- Tải trọng nhỏ nhất: $P_{min} = 320\text{ kN} > 0$ (Không xuất hiện lực nhổ đầu cọc).
- Độ lún khối móng quy ước: $S = 3.82\text{ cm} \le [S] = 8.0\text{ cm}$.
MẶT BẰNG BỐ TRÍ CỌC ĐÀI MÓNG M1 (12 CỌC D800)
Khoảng cách cọc: 3D = 2400mm | Chiều dày đài: Hđ = 2000mm
Biện pháp kỹ thuật thi công cọc khoan nhồi đô thị
- Dung dịch giữ thành vách: Sử dụng Polymer/Bentonite chất lượng cao kiểm soát tỷ trọng $\gamma = 1.05 - 1.15\text{ g/cm}^3$ để chống sập vách hố khoan liền kề các công trình hiện hữu tại Quận 5.
- Kiểm tra chất lượng cọc: Thí nghiệm siêu âm $100%$ số ống vách (Sonic Logging test) và thí nghiệm thử tải tĩnh $1%$ tổng số cọc để nghiệm thu sức chịu tải giới hạn.
Hạn chế và hướng phát triển
Hạn chế kỹ thuật
- Phân tích động đất dựa trên phương pháp phổ phản ứng đàn hồi tuyến tính (Linear Elastic Response Spectrum), chưa phản ánh toàn diện hiện tượng khớp dẻo và suy giảm độ cứng phi tuyến của bê tông cốt thép khi chịu động đất mạnh cấp độ cao.
- Mô hình nền đất quy đổi theo mô hình đàn hồi lò xo Winkler một trục, chưa xét đến tính liên tục dị hướng 3 chiều của môi trường đất hạt mịn.
Hướng phát triển đề xuất
- Ứng dụng phân tích phi tuyến tĩnh (Pushover Analysis) hoặc phân tích lịch sử thời gian phi tuyến (Non-linear Time History Analysis) bằng phần mềm CSI PERFORM-3D để đánh giá chính xác mức độ phá hoại cục bộ của dầm nối vách.
- Triển khai mô hình thông tin công trình (BIM - Building Information Modeling) trên nền tảng Autodesk Revit Structure để kiểm soát xung đột cốt thép tại các nút khung giao vách và lập tiến độ thi công 4D.
Đối tượng hưởng lợi
+-----------------------------------------------+
| GIÁ TRỊ TỔNG HỢP |
+-----------------------------------------------+
Mẫu thuyết minh Quy trình kết nối Tiết kiệm 11.5% Tài liệu tham
chuẩn & hồ sơ ETABS-SAFE & xử lý thép sàn; đảm bảo khảo giảng dạy
bản vẽ A1 mẫu. gió động TCVN 229. an toàn tuyệt đối. kỹ thuật cao tầng.
- Sinh viên ngành Kỹ thuật Công trình Xây dựng: Cung cấp tài liệu tham khảo hoàn chỉnh từ kiến trúc, tải trọng, động lực học công trình đến thiết kế móng sâu phục vụ đồ án tốt nghiệp và đồ án môn học.
- Kỹ sư kết cấu công trình: Cung cấp bộ quy trình tính toán mẫu tải trọng gió động (TCVN 229:1999) và tải trọng động đất (TCVN 9386:2012) có thể lập trình tự động hóa trên Excel/Python.
- Chủ đầu tư và nhà thầu xây dựng: Chứng minh tính khả thi kinh tế của hệ sàn sườn nhịp lớn kết hợp lõi cứng, tiết kiệm chi phí vật liệu xây dựng và rút ngắn chu kỳ thi công sàn.
Câu hỏi thường gặp
1. Khi nào một công trình bắt buộc phải tính toán thành phần động của tải trọng gió?
Theo quy định tại mục 6.2 của TCVN 2737:1995 và TCVN 229:1999, các công trình có chiều cao $H > 40\text{ m}$, các công trình tháp, ống khói, hoặc các kết cấu mềm có chu kỳ dao động riêng cơ bản $T_1 > 0.25\text{ s}$ bắt buộc phải tính toán thành phần động của tải trọng gió có xét đến các dạng dao động riêng có tần số $f_i < f_L$ (với $f_L$ là tần số giới hạn theo vùng áp lực gió).
2. Tại sao đồ án không sử dụng sàn phẳng không dầm (sàn nấm/sàn ứng suất trước)?
Mặc dù sàn phẳng tối ưu chiều cao tầng, nhưng với công trình 20 tầng tại khu vực có xét đến tải trọng động đất và gió động mạnh, sàn sườn toàn khối kết hợp dầm trực giao tạo nên một màng cứng ngang (rigid diaphragm) vững chắc, phân phối tải trọng ngang đồng đều vào hệ vách lõi cứng và giảm nguy cơ chọc thủng tại liên kết cột - sàn.
3. Phương pháp xác định độ cứng lò xo cọc cắm vào đài móng được thực hiện như thế nào?
Độ cứng lò xo theo phương đứng ($K_z$) của một cọc đơn được xác định dựa trên tỷ số giữa tải trọng thí nghiệm nén tĩnh hoặc tải trọng tính toán với độ lún tương ứng của cọc: $K_z = \frac{P}{S_{coc}}$, trong đó $S_{coc}$ bao gồm biến dạng đàn hồi của thân cọc ($\Delta L = \frac{P \cdot L}{E_p \cdot A_p}$) và độ lún của nền đất dưới mũi cọc kết hợp ma sát thành bên.
4. Bố trí vách lõi cứng như thế nào để hạn chế hiện tượng xoắn công trình khi dao động?
Để hạn chế xoắn (Mode 3 xoắn xuất hiện sớm), tâm cứng của hệ vách lõi phải trùng hoặc sai lệch không quá $5%$ so với tâm khối lượng của công trình. Đồ án bố trí 3 cụm lõi thang máy đối xứng gần trọng tâm mặt bằng $31\text{ m} \times 33\text{ m}$, giúp Mode 1 và Mode 2 hoàn toàn là dao động tịnh tiến thuần túy theo hai trục X và Y.
5. Tiêu chuẩn nào quy định về khoảng cách tối thiểu giữa các cọc khoan nhồi trong đài?
Theo TCVN 10304:2014, khoảng cách từ tim đến tim giữa các cọc khoan nhồi không mở rộng đáy không được nhỏ hơn $3D$ ($3 \times 800\text{ mm} = 2400\text{ mm}$) để đảm bảo hiệu ứng nhóm cọc không làm suy giảm nghiêm trọng sức chịu tải của đất nền xung quanh và thuận tiện cho công tác thi công khoan tạo lỗ.
Kết luận
Đồ án tốt nghiệp "Thiết kế chung cư 20 tầng (Quận 5, TP. Hồ Chí Minh)" đã hoàn thành toàn diện khối lượng tính toán phức tạp của một công trình cao tầng hiện đại. Bằng việc ứng dụng đồng bộ các công cụ phần tử hữu hạn chuyên ngành (ETABS, SAFE) kết hợp với việc tuân thủ nghiêm ngặt các tiêu chuẩn xây dựng hiện hành (TCVN 5574:2012, TCVN 229:1999, TCVN 9386:2012, TCVN 10304:2014), đồ án đã đưa ra giải pháp kết cấu khung - vách lõi bê tông cốt thép toàn khối tối ưu, an toàn tuyệt đối trước các tác động động học nguy hiểm và đạt hiệu quả kinh tế cao trong điều kiện thi công đô thị chật hẹp.
