Đồ Án Tốt Nghiệp Khu Phức Hợp Saigon Asiana của Trần Phước Sinh

Tài liệu nghiên cứu 06 trần phước sinh phụ lục, tổng hợp lý thuyết và thực hành, cung cấp kiến thức chuyên sâu về ., phục vụ nghiên cứu và ứng dụng thực tiễn

• Tác giả: Trần Phước Sinh
• Người hướng dẫn: Th.S Nguyễn Tổng
• Trường học: Trường Đại Học Sư Phạm Kỹ Thuật Thành Phố Hồ Chí Minh
• Đề tài: Khu Phức Hợp Saigon Asiana (Asiana Complex) (Phụ Lục)
• Loại tài liệu: Đồ Án Tốt Nghiệp
• Năm xuất bản: 2021
• Địa điểm: Thành Phố Hồ Chí Minh

Tóm tắt

I. Tổng quan về trần phước sinh phụ lục 06 và ứng dụng

Trần phước sinh phụ lục 06 là một tài liệu quan trọng trong lĩnh vực xây dựng, đặc biệt là trong thiết kế công trình. Tài liệu này cung cấp các thông tin chi tiết về tải trọng gió, động đất và các phương pháp tính toán liên quan. Việc hiểu rõ nội dung của tài liệu này giúp các kỹ sư và nhà thiết kế có thể áp dụng hiệu quả trong thực tiễn.

1.1. Ý nghĩa của trần phước sinh trong thiết kế công trình

Trần phước sinh đóng vai trò quan trọng trong việc xác định các yếu tố ảnh hưởng đến sự ổn định của công trình. Tài liệu này giúp các kỹ sư hiểu rõ hơn về các tải trọng cần thiết trong thiết kế.

1.2. Các thành phần chính trong phụ lục 06

Phụ lục 06 bao gồm các thông tin về tải trọng gió, động đất và các phương pháp tính toán. Những thông tin này là cơ sở để thực hiện các phân tích và thiết kế công trình.

II. Vấn đề và thách thức trong việc áp dụng trần phước sinh phụ lục 06

Mặc dù trần phước sinh phụ lục 06 cung cấp nhiều thông tin hữu ích, nhưng việc áp dụng nó trong thực tế vẫn gặp phải một số thách thức. Các kỹ sư cần phải nắm vững các quy định và tiêu chuẩn liên quan để đảm bảo tính chính xác trong thiết kế.

2.1. Khó khăn trong việc tính toán tải trọng gió

Tính toán tải trọng gió là một trong những thách thức lớn nhất. Các yếu tố như địa hình và điều kiện khí hậu có thể ảnh hưởng đến kết quả tính toán.

2.2. Ảnh hưởng của động đất đến thiết kế công trình

Động đất là một yếu tố không thể dự đoán chính xác. Việc thiết kế công trình để chịu được tác động của động đất là một thách thức lớn đối với các kỹ sư.

III. Phương pháp tính toán tải trọng gió theo trần phước sinh phụ lục 06

Phương pháp tính toán tải trọng gió được trình bày trong trần phước sinh phụ lục 06 rất chi tiết. Các kỹ sư cần nắm vững các công thức và quy trình để áp dụng hiệu quả trong thiết kế.

3.1. Công thức tính tải trọng gió tĩnh

Công thức tính tải trọng gió tĩnh được xác định dựa trên áp lực gió và các hệ số liên quan. Việc áp dụng đúng công thức này là rất quan trọng để đảm bảo tính chính xác.

3.2. Tính toán tải trọng gió động

Tải trọng gió động được tính toán dựa trên các yếu tố như khối lượng và hệ số động lực. Các kỹ sư cần phải thực hiện các phân tích động học để xác định tải trọng này.

IV. Kết quả nghiên cứu và ứng dụng thực tiễn của trần phước sinh phụ lục 06

Kết quả nghiên cứu từ trần phước sinh phụ lục 06 đã được áp dụng trong nhiều dự án xây dựng. Những ứng dụng này đã chứng minh tính hiệu quả và độ tin cậy của tài liệu trong thực tế.

4.1. Các dự án thành công nhờ áp dụng phụ lục 06

Nhiều dự án lớn đã thành công nhờ áp dụng các phương pháp và quy định trong phụ lục 06. Điều này cho thấy tầm quan trọng của tài liệu trong ngành xây dựng.

4.2. Đánh giá hiệu quả của các phương pháp tính toán

Các phương pháp tính toán được trình bày trong phụ lục 06 đã được đánh giá và chứng minh là hiệu quả trong việc đảm bảo an toàn cho công trình.

V. Kết luận và tương lai của trần phước sinh phụ lục 06

Trần phước sinh phụ lục 06 là một tài liệu quan trọng trong lĩnh vực xây dựng. Tương lai của tài liệu này sẽ tiếp tục được phát triển để đáp ứng nhu cầu ngày càng cao của ngành xây dựng.

5.1. Xu hướng phát triển trong thiết kế công trình

Xu hướng hiện nay là áp dụng công nghệ mới vào thiết kế công trình. Điều này sẽ giúp nâng cao hiệu quả và độ chính xác trong tính toán.

5.2. Tầm quan trọng của việc cập nhật tài liệu

Việc cập nhật và điều chỉnh các quy định trong trần phước sinh phụ lục 06 là rất cần thiết để đảm bảo tính chính xác và phù hợp với thực tiễn.

Trích đoạn nội dung tài liệu

CHƯƠNG 1: TẢI TRỌNG GIÓ Tải trọng gió gồm 2 phần: thành phần tĩnh và thành phần động. Giá trị và phương pháp tính thành phần tĩnh của tải trọng gió được ghi trong mục 6 TCVN 2737 – 1995 Theo mục 1.2 TCXD 229 – 1999 công trình có chiều cao trên 40 phải kể đến thành phần dộng cuả tải trọng gió. Trong phạm vi đồ án này, công trình có chiều cao 80m (so với mặt đất tự nhiên) vì vậy phải kể đến thành phần gió động lên công trình.1 Tải trọng của gió tĩnh Giá trị tiêu chuẩn thành phần tĩnh của tải trọng gió tại cao độ z xác định theo: Wtc  Wo  kz  c (kN / m2 ) Wo - giá trị áp lực gió theo phân vùng áp lực gió, phụ lục D – TCVN 2737:1995 k z - hệ số tính đến sự thay đổi của áp lực gió theo độ cao, xác định theo bảng 5 – TCVN 2737:1995 c – hệ số khí động, đối với mặt đón gió (gió đẩy) c= +0.8; mặt khuất gió (gió hút) c= -0. Tổng hệ số mặt đón và khuất gió c  0.4 Hệ số độ tin cậy của tải trọng gió: n=1.2 Bảng 1-1: Bảng giá trị các vùng gió Vùng áp lực gió trên bảng đồ I II III IV V Wo (daN/m2) 65 95 125 155 185 Theo mục 6.1 TCVN 2737 – 1995 Đối với ảnh hưởng của bão được đánh giá là yếu tố, giá trị áp lực gió Wo được giảm đi 12 daN/m2 đối cới vùng II-A.

Công trình của sinh viên nằm ở quận Bình Thạnh, Tp Hồ Chí Minh thuộc vùng gió II-A, dạng địa hình C: W0  95  12  83  daN / m2  Tải trọng gió tác dụng lên bản sàn: W  Wj  S j (kN ) h j  h j 1 Wj - áp lực gió tĩnh ( kN / m 2 ), S j   B (m 2 ) - diện tích đón gió của từng tầng 2 h j , h j 1 - chiều cao tầng j, j-1 ; B - bề rộng đón gió. 1 Bảng 1-2: Bảng tính gió tĩnh theo phương X và phương Y tác dụng lên công trình Chiều cao Mặt đón Chiều cao Cao độ sàn Wđẩy Whút W (kN) STT Tầng đón gió k(zj) gió B (m) tầng (m) (m) (m) (kN/m2) (kN/m2) By Bx Wx Wy 1 T.2 Tải trọng gió động 1.1 Cơ sở lý thuyết tính toán thành phần động của gió Giá trị tiêu chuẩn thành phần động của gió tác dụng lên phần tử j của dạng dao động thứ I được xác định theo công thức: WP(ji)  M j  i  i  y ji Trong đó:  Mj: khối lượng tập trung của phần công trình thứ j.   i : hệ số động lực ứng với dạng dao động thứ I không thứ xuyên.   i : hệ số được xác định bằng cách chia công trình thành nhiều phần, trong phạm vi mỗi phần tải trọng gió có thể được xem như không đổi.

 y ji : dịch chuyển ngang tỉ đối của trọng tâm phần công trình thư j ứng dạng dao động riêng thứ I, không thứ xuyên. Xác định  i Hệ số xác định  i ứng với dạng dao động thứ I, không thứ nguyên, được xác định dựa vào đồ thị xác định hệ số động lực trong TCXD 229-1999, phụ thuộc vào hệ số  i và độ giảm loga của dao động. Do công trình bằng BTCT nên có δ= 0,3. Thông số  i xác định theo công thức: .

f i Trong đó γ  : hệ số độ tin cậy lấy bằng 1.  W0  N / m2  - giá trị áp lực gió, đã xác định ở trên W0 = 830  N/m2  f i : tần số dao động riêng thứ I (Hz).  Xác định  i Hệ số  i được xác định bằng công thức: n  y .M j 1 2 ji j Trong công thức trên, WFj là giá trị tiêu chuẩn thành phần động của tải trọng gió tác dụng lên phần thứ j của công trình, ứng với các dạng dao động khác nhau chỉ để kể đến ảnh hưởng của xung vân tốc gió, có thứ nguyên là lực xác định theo công thức: WFj  Wj i S j Trong đó: 3  i - hệ số áp lực động của tải trọng gió ở độ cao zj ứng với phần tử thứ j của công trình. Trong TCVN 2737 – 1995 Sau khi đã xác định đầy đủ các thông số M j , i , i , yi ta xác định được giá trị tiêu chuẩn thành phần động của gió tác dụng lên phần tử j ứng với dạng dao động thứ I, WP ( JI ).

Hình 1-1: Các dạng dao động công trình 1.2 Kết quả phân tích động học Kết quả phân tích: + Hệ số dao động Mass Source: 100% Tĩnh tải + 50% Hoạt tải toàn phần. + Sử dụng phần mềm Etabs 2016 khảo sát dao động với 12 mode dao động công trình. 4 Chu kỳ Tần số (fi) Kiểm Mode (Ti) UX UY RZ Dạng DĐ Tra (s) (Hz) 1 3.4057 Xét Couple giữa phương X và xoắn 2 2.001 Xét Thuần túy theo phương Y 3 2.0942 Xét Thuần túy theo phương X 4 0.1216 Không xét Xoắn Bảng 1-3: Bảng phần trăm khối lượng tham gia dao động theo phương X, Y 1.3 Kết quả tính toán gió động  Xét Modal 1 dao động theo phương X- Dạng dao động thứ nhất: Bảng 1-3: Bảng tính gió động modal 1, theo phương X Cao độ Mj Wx WFj WtcPji H (m) Tầng yji yjiWFj y2jiMj ψi sàn (m) (kNs^2/m) (kN/m2) (kN) kN 1.33  Xét Modal 2 dao động theo phương Y- Dạng dao động thứ nhất: Bảng 1-5: Bảng tính gió động modal 2, theo phương Y Cao độ Mj Wy WFj WtcPji H (m) Tầng yji yjiWFj y2jiMj ψi sàn (m) (kNs^2/m) (kN/m2) (kN) kN 1.07  Xét Modal 3 dao động theo phương X- Dạng dao động thứ nhất: Bảng 1-6: Bảng tính gió động modal 3, theo phương X Cao độ Mj Wx WFj WtcPji H (m) Tầng yji yjiWFj y2jiMj ψi sàn (m) (kNs^2/m) (kN/m2) (kN) kN 1.4 Kết quả tổng hợp tải trọng gió Tải trọng gió được nhập vào tâm hình học của bề mặt đón gió đối với gió tĩnh và gió động được gán vào tâm khối lượng của các tầng công trình trong mô hình Etabs. Gió động X(GDX) được tổ hợp như sau: GDX  GDX 21  GDX 2 2 .

 GDX 2 n Gió động Y(GDY) được tổ hợp như sau: GDY  GDY 21  GDY 2 2 .  GDY 2 n Bảng 1-7: Bảng kết quả tổng hợp tải trọng gió Cao Thành phần gió tĩnh Thành phần gió động Tọa độ Moment phương Z độ Tầng Phương X Phương Y Phương X Phương Y Tâm khối sàn Tâm hình học MZx Mzy Wxj(Kn) Wyj(kN) Wxj(Kn) Wyj(kN) lượng (m) X - - - - Mode1 Mode3 Tổng Mode2 X (m) Y (m) Y (m) - - (m) T.4 10 CHƯƠNG 2: TẢI TRỌNG ĐỘNG ĐẤT 2.1 Tổng quan về động đất Động đất là một hiện tượng vật lý phức tạp đặc trưng qua sự chuyển động hỗn loạn của vỏ trái đất, có phương và cường độ thay đổi theo thời gian. Động đất xảy ra một cách bất ngờ và không kéo dài. Quan niệm hiện đại trong tính toán thiết kế kháng chấn.

Sự làm việc của công trình xây dựng trong thời gian xảy ra động đất phụ thuộc vào hai yếu tố chính: - Cường độ động đất hoặc độ lớn động đất. - Chất lượng công trình. Do đó quan điểm thiết kế kháng chấn hiện nay là chấp nhận tính không chắc chắn của hiện tượng động đất để tập trung vào việc thiết kế các công trình có mức độ an toàn chấp nhận được.1 Cơ sở lí thuyết Theo TCVN 9386-2012 ta có các phương pháp phân tích như sau:  Phương pháp phân tích đàn hồi tuyến tính - Phương pháp “phân tích phổ phản ứng dao động” - Phương pháp “phân tích lực ngang tương đương”  Phương pháp phi tuyến - Phương pháp tĩnh phi tuyến - Phương pháp phi tuyến theo thời gian Để tính toán lực động đất, ta cần các định các thông số được trình bày trong các bước sau: Bước 1: Phân tích dao động công trình + Xác định hệ số Mass Source. + Lựa chọn phương pháp phân tích động đất phù hợp.

Bước 2: Xác định các đặc trưng + Gia tốc đỉnh agR. + Dạng đất nền. + Hệ số tầm quan trọng. + Bản chất dao động: Mức độ phân tán năng lượng thông qua hệ số ứng xử q.

+ Xác định khối lượng tham gia dao động thông qua bước phân tích trên. Bước 3: Xác định phổ thiết kế + Tính toán phổ thiết kế Sd(T) theo phương ngang Bước 4: Tính lực cắt đáy Fb + Lực cắt đáy tính toán dựa theo phương pháp phân tích động đất đã chọn theo TCVN 9386:2012 + Phân phối lực động đất lên các tầng. Bước 5: Tổ hợp giá trị tải trọng động đất + Động đất theo phương X (DDX) được tổ hợp như sau: 11 DDX  DDX 12  DDX 2 2 .  DDX n 2 + Động đất theo phương Y (DDY) được tổ hợp như sau: DDY  DDY12  DDY2 2  .2 Xác định hệ số Mass Source Theo Mục 3.4, TCVN 9386:2012, các hiệu ứng quán tính của tác động động đất thiết kế phải được xác định có xét đến khối lượng liên quan đến tất cả các lực trọng trường xuất hiện trong tổ hợp tải trọng như sau:  G '' ''  .Q k, j E ,i k ,i Trong đó: + Gk , j – Tĩnh tải trong công trình.

+ Qk ,i - Hoạt tải trong công trình + “+” có nghĩa là “tổ hợp với”. 2,i - Hệ số tổ hợp tải trọng đối với tác động thay đổi thứ i (Mục 4.4, TCVN 9386:2012) +  - Giá trị tra bảng (Bảng 4.2, TCVN 9386:2012) +  2,i - Giá trị tra bảng (Bảng 3.4, TCVN 9386:2012) Công trình đang xét gồm các tác động A, D, E, G, H (Bảng 3.4, TCVN 9386:2012)  Áp dụng mô hình ETABS: Bảng 2-1: Hệ số Mass Source STT Load Patterns Hệ số Mass Source 1 TINHTAI 1 2 HOANTHIEN 1 3 TUONG 1 4 HT1 0.3 Phân tích dao động Với chu kì T1 = 2.517s, không thỏa mãn các yêu cầu của phương pháp tĩnh lực ngang tương đương: 4T  2.2, TCVN 9386:2012) 2s  Dùng phương pháp phân tích phổ phản ứng dao động là hợp lý. 12 Bảng 2-2: Bảng % khối lượng tham gia dao động theo phương X,Y DD theo DDHH theo DD theo DDHH theo STT Kiểm phương X phương X phương Y phương Y Tra - % % % % 1 10.44 - Tại mode 17: Tổng % khối lượng hữu hiệu tham gia dao động phương X: 92.68% Tổng % khối lượng hữu hiệu tham gia dao động phương Y: 93.