Luận Văn Tốt Nghiệp: Thiết Kế Cầu Dầm Super T Với Nhịp 38.3m

Luận văn tốt nghiệp phân tích thiết kế cầu dầm Super T nhịp 38.3m, tập trung vào kết cấu, phương pháp thi công và ứng dụng thực tế trong xây dựng cầu.

• Tác giả: Bùi Văn Thanh
• Người hướng dẫn: Th.S Võ Văn Đấu
• Trường học: Đại học Cần Thơ
• Chuyên ngành: Kỹ thuật xây dựng công trình giao thông
• Đề tài: Thiết kế cầu Hòn Đất, tỉnh Kiên Giang
• Loại tài liệu: Luận văn tốt nghiệp
• Năm xuất bản: 2022
• Địa điểm: Cần Thơ

Tóm tắt

I. Giới thiệu về công trình

Luận văn tốt nghiệp tập trung vào thiết kế cầu dầm Super T với nhịp 38.3m, cụ thể là cầu Hòn Đất, tỉnh Kiên Giang. Công trình được thiết kế theo tiêu chuẩn TCVN 11823:2017 của Bộ GTVT, với tải trọng thiết kế HL93. Kết cấu cầu được phân tích kỹ lưỡng, bao gồm các yếu tố địa chất, thủy văn, và mặt cắt sông. Công nghệ xây dựng cầu hiện đại được áp dụng để đảm bảo độ bền và an toàn kỹ thuật.

1.1. Nhiệm vụ thiết kế

Nhiệm vụ thiết kế bao gồm thiết kế sơ bộ hai phương án, thiết kế kỹ thuật một phương án, và thiết kế thi công tổng thể. Các bản vẽ kỹ thuật được yêu cầu từ 10 đến 15 bản vẽ khổ A1. Quy trình thi công và an toàn kỹ thuật được đặt lên hàng đầu.

1.2. Tiêu chuẩn thiết kế

Công trình tuân thủ nghiêm ngặt các tiêu chuẩn thiết kế như TCVN 11823:2017, đảm bảo độ bền kết cấu và tính toán tải trọng chính xác. Vật liệu xây dựng cầu được lựa chọn kỹ càng để phù hợp với điều kiện địa chất và thủy văn.

II. Phân tích kết cấu và thiết kế kỹ thuật

Phân tích kết cấu được thực hiện chi tiết, bao gồm tính toán tải trọng và kiểm tra chất lượng vật liệu. Thiết kế kỹ thuật tập trung vào việc tối ưu hóa thiết kế để đảm bảo hiệu quả kinh tế và kỹ thuật. Bản vẽ kỹ thuật được xây dựng dựa trên các phân tích kỹ thuật và quy chuẩn xây dựng.

2.1. Phương án sơ bộ

Hai phương án sơ bộ được đề xuất, bao gồm phương án trên bình đồ và phương án trên trắc ngang cầu. Xác định khẩu độ cầu và kiểm tra điều kiện thoát nước được thực hiện để đảm bảo tính khả thi của các phương án.

2.2. Thiết kế dầm chính

Thiết kế dầm chính bao gồm xác định hệ số phân bố ngang và tính toán nội lực tác dụng lên dầm. Vật liệu xây dựng cầu được lựa chọn để đảm bảo độ bền kết cấu và an toàn kỹ thuật.

III. Quản lý dự án và thi công

Quản lý dự án cầu được thực hiện chặt chẽ, bao gồm kiểm tra chất lượng và quy trình thi công. Phương pháp thi công hiện đại được áp dụng để đảm bảo tiến độ và chất lượng công trình. An toàn kỹ thuật được đặt lên hàng đầu trong suốt quá trình thi công.

3.1. Quy trình thi công

Quy trình thi công bao gồm các bước chuẩn bị công trường, thi công mố, trụ, và kết cấu nhịp. Kiểm tra chất lượng được thực hiện thường xuyên để đảm bảo công trình đạt tiêu chuẩn kỹ thuật.

3.2. An toàn kỹ thuật

An toàn kỹ thuật được đảm bảo thông qua việc tuân thủ nghiêm ngặt các quy chuẩn xây dựng và phân tích kỹ thuật. Các biện pháp an toàn được áp dụng để ngăn ngừa rủi ro trong quá trình thi công.

IV. Kết luận và đánh giá

Luận văn tốt nghiệp đã đưa ra một thiết kế cầu dầm Super T hoàn chỉnh với nhịp 38.3m, đáp ứng các yêu cầu kỹ thuật và kinh tế. Phân tích kỹ thuật và tối ưu hóa thiết kế đã giúp công trình đạt được hiệu quả cao. Quản lý dự án cầu và quy trình thi công được thực hiện chuyên nghiệp, đảm bảo chất lượng và tiến độ công trình.

4.1. Đánh giá kinh tế

Công trình được đánh giá cao về hiệu quả kinh tế, với việc tối ưu hóa thiết kế và quản lý dự án hiệu quả. Vật liệu xây dựng cầu được lựa chọn phù hợp, giúp giảm chi phí mà vẫn đảm bảo chất lượng.

4.2. Đánh giá kỹ thuật

Thiết kế kỹ thuật và phân tích kết cấu được thực hiện chính xác, đảm bảo độ bền kết cấu và an toàn kỹ thuật. Quy trình thi công và kiểm tra chất lượng được thực hiện nghiêm ngặt, đảm bảo công trình đạt tiêu chuẩn kỹ thuật.

Nội dung chính

Tổng quan nghiên cứu

Hạ tầng giao thông khu vực Đồng bằng sông Cửu Long đóng vai trò quyết định trong việc thúc đẩy giao thương và phát triển kinh tế vùng. Tại huyện Hòn Đất, tỉnh Kiên Giang, tuyến đường nối thị trấn Hòn Đất với xã Nam Thái Sơn là trục giao thông trọng điểm, phục vụ vận chuyển nông sản và nhu cầu đi lại của hàng nghìn lượt phương tiện mỗi ngày. Tuy nhiên, công trình cầu Hòn Đất cũ được xây dựng từ năm 2008 bằng kết cấu thép thuộc sở hữu tư nhân đã xuống cấp nghiêm trọng, tải trọng khai thác hạn chế và không còn đáp ứng được lưu lượng phương tiện ngày càng gia tăng.

Nghiên cứu này thực hiện nhiệm vụ thiết kế công trình cầu Hòn Đất mới kiên cố bằng bê tông cốt thép và bê tông cốt thép dự ứng lực, đạt cấp tải trọng thiết kế tiêu chuẩn HL-93 theo quy chuẩn đường cấp IV đồng bằng với vận tốc thiết kế 60 km/h. Phạm vi xây dựng được xác định tại vị trí cách cầu cũ 50m về phía thượng lưu, bắc qua tuyến thủy nội địa kết nối Rạch Giá và Hà Tiên, triển khai nghiên cứu toàn diện từ tháng 01/2022 đến tháng 05/2022.

Giải pháp thiết kế mang lại ý nghĩa kinh tế - kỹ thuật quan trọng khi mở rộng mặt cầu lên quy mô 2 làn xe cơ giới với bề rộng phần xe chạy 9.9m (tổng bề rộng mặt cầu 10.9m) và tổng chiều dài toàn cầu 117.6m. Công trình đảm bảo đáp ứng 100% năng lực chịu tải nặng theo tiêu chuẩn hiện hành, tăng 45% tốc độ lưu thông liên vùng, giảm trên 60% chi phí duy tu định kỳ so với kết cấu thép cũ và bảo đảm an toàn thoát lũ trước lưu tốc dòng chảy đạt 2.0 m/s.

Cơ sở lý thuyết và phương pháp nghiên cứu

Khung lý thuyết áp dụng

Nghiên cứu được xây dựng trên nền tảng hai tiêu chuẩn cốt lõi: Tiêu chuẩn thiết kế cầu quốc gia TCVN 11823:2017 dựa trên triết lý thiết kế hệ số tải trọng và sức kháng LRFD, kết hợp Tiêu chuẩn thông thuyền đường thủy nội địa TCVN 5664:2009 cho tuyến sông cấp V với khổ thông thuyền quy định chiều rộng 25m và chiều cao 4m.

Mô hình nghiên cứu ứng dụng kết cấu nhịp dầm Super T bê tông cốt thép dự ứng lực căng trước làm việc liên hợp với bản mặt cầu đổ tại chỗ, kết hợp mô hình móng cọc khoan nhồi đường kính lớn tương tác phi tuyến với nền đất mềm yếu. Các khái niệm và trạng thái giới hạn chính bao gồm:

• Trạng thái giới hạn cường độ (TTGH CĐ I): Đảm bảo khả năng chịu lực tối đa, kiểm toán sức kháng uốn và kháng cắt danh định của dầm chủ, mố trụ dưới tổ hợp tải trọng bất lợi nhất.
• Trạng thái giới hạn sử dụng (TTGH SD): Khống chế độ võng đàn hồi, độ vồng sau khi căng cáp và giới hạn ứng suất thớ bê tông nhằm ngăn ngừa nứt nẻ trong giai đoạn khai thác.
• Hệ số phân bố ngang: Phương pháp xác định tỷ lệ phân chia tải trọng bánh xe theo phương ngang dựa trên phương pháp đòn bẩy kết hợp quy tắc dầm liên tục.
• Mô hình tải trọng HL-93: Phối hợp đồng thời giữa xe tải thiết kế 3 trục có tổng trọng lượng 325 kN (hoặc xe hai trục 220 kN) với tải trọng làn rải đều 9.3 N/mm.

Phương pháp nghiên cứu

Nguồn dữ liệu đầu vào được thu thập trực tiếp từ công tác khoan thăm dò 4 hố khoan địa chất hiện trường với chiều sâu trên 47m. Địa tầng khu vực gồm 4 lớp chính: lớp sét mềm dày 12m (chỉ số SPT N=6, lực dính Su=18 kPa), lớp sét dẻo trung bình dày 14m (SPT N=13, Su=30 kPa), lớp cát mịn chặt vừa dày 6m (SPT N=36) và lớp sét cứng chịu lực dày 15m (SPT N=55, Su=42 kPa). Dữ liệu thủy văn ghi nhận mực nước cao nhất MNCN +2.46m ứng với tần suất p=1%, mực nước thông thuyền MNTT +1.26m (p=5%), mực nước thấp nhất MNTN -2.59m và diện tích mặt cắt ướt đạt 506.61 m2.

Cỡ mẫu tính toán bao gồm 5 mặt cắt xung yếu dọc dầm chủ (tại gối X0=0m, X1=1.875m, X2=4.688m, X3=9.375m và mặt cắt giữa nhịp X4=18.75m tương ứng chiều dài tính toán Ltt=37.5m), cùng 3 mặt cắt kiểm toán kết cấu thân, bệ mố trụ. Phương pháp chọn mẫu tập trung vào các vị trí chịu mô men uốn lớn nhất và lực cắt cực đại theo quy tắc đường ảnh hưởng.

Lý do lựa chọn phương pháp phân tích giải tích kết hợp mô hình phần tử hữu hạn là nhằm phản ánh chính xác sự làm việc không đồng nhất của vật liệu bê tông f'c=50 MPa và cáp dự ứng lực cường độ cao fpu=1860 MPa qua từng giai đoạn thi công đúc dầm, căng cáp, lao lắp và đưa vào vận hành. Toàn bộ quá trình tính toán và kiểm chứng số liệu hoàn thành trong chu kỳ 4 tháng của đề tài.

Kết quả nghiên cứu và thảo luận

Những phát hiện chính

Nghiên cứu mang lại các kết quả định lượng cụ thể qua các giải pháp kết cấu:

• Tối ưu hóa sơ đồ phân chia nhịp: Phương án 3 nhịp dầm Super T dài 38.3m với tổng chiều dài cầu 117.6m đảm bảo khẩu độ thoát nước tính toán 109.89m. Khổ thông thuyền thực tế đạt bề rộng 38m, vượt 52% so với quy chuẩn thông thuyền cấp V (25m), giúp dòng chảy lưu thông thông suốt và hạn chế tối đa xói lở chân công trình.
• Khả năng chịu lực vượt trội của dầm Super T: Dầm chủ cao 1750 mm với 5 dầm trên trắc ngang (khoảng cách 2180 mm) sử dụng bê tông f'c=50 MPa và cáp dự ứng lực D=15.2 mm (fpj=1400 MPa). Sức kháng uốn danh định tại mặt cắt giữa nhịp X4=18.75m vượt 28.4% so với mô men tính toán ở trạng thái giới hạn cường độ I, đồng thời độ võng hoạt tải thấp hơn 34% so với ngưỡng khống chế L/800.
• Giải pháp móng sâu kiểm soát biến dạng nền: Hệ móng cọc khoan nhồi đường kính D=1.0m cắm sâu vào tầng sét cứng thứ tư (độ sâu mũi cọc >32m, SPT N=55) cho sức chịu tải tính toán trên 3200 kN/cọc, giúp giảm độ lún dư dài hạn xuống dưới 12 mm, thấp hơn 65% so với mức lún cho phép của công trình giao thông.
• Hiệu quả kinh tế kỹ thuật: So với phương án dầm chữ I hoặc dầm bản, dầm Super T giúp tiết kiệm 18% khối lượng bê tông bản mặt cầu và rút ngắn 25% tiến độ lao lắp nhịp nhờ công nghệ chế tạo sẵn tại bãi đúc.

Thảo luận kết quả

Hiệu quả chịu lực cao của kết cấu bắt nguồn từ dạng mặt cắt dầm Super T dạng cánh rộng 2180 mm kết hợp bầu dầm đáy, giúp tăng đáng kể mô men quán tính uốn trong khi giảm thiểu khối lượng tĩnh tải bản thân. Bê tông cường độ cao f'c=50 MPa phối hợp cáp căng trước triệt tiêu hoàn toàn ứng suất kéo ở thớ dưới đáy dầm trong giai đoạn khai thác, ngăn chặn nguy cơ nứt bê tông dưới tác dụng của tổ hợp hoạt tải xe tải nặng HL-93.

Kết quả này hoàn toàn tương thích với các công trình cầu hiện đại được xây dựng trên nền đất yếu tại vùng Tây Nam Bộ, nơi tầng bùn sét dày đòi hỏi phải giảm tải trọng bản thân kết cấu nhịp để hạn chế số lượng cọc móng.

Dữ liệu nội lực và ứng suất được hệ thống hóa rõ ràng qua các biểu đồ bao mô men, lực cắt và bảng tổng hợp ứng suất thớ trên/thớ dưới tại 5 mặt cắt tính toán. Bảng so sánh kinh tế - kỹ thuật giữa hai phương án kết cấu đã minh chứng tính khả thi và độ bền vững vượt trội của phương án dầm Super T liên hợp bản mặt cầu đổ tại chỗ.

Đề xuất và khuyến nghị

• Thi công móng cọc khoan nhồi đường kính D=1.0m bằng công nghệ khoan xoay phản tuần hoàn có sử dụng dung dịch bentonite polime hóa, yêu cầu chiều sâu ngàm vào tầng sét cứng tối thiểu 3.0m và độ nghiêng cọc dưới 1%, hoàn thành trong quý 3 năm đầu triển khai dưới sự điều hành của Ban Quản lý Dự án Giao thông tỉnh Kiên Giang.
• Chuẩn hóa quy trình đúc dầm Super T tại bãi đúc tập trung, kiểm soát mác bê tông f'c=50 MPa và lực căng kéo cáp dự ứng lực đạt chính xác fpj=1400 MPa với sai số ứng suất dưới 3%, thực hiện trong thời gian 45 ngày trước giai đoạn lao dầm do nhà thầu chuyên ngành đảm nhiệm.
• Lắp đặt hệ thống gối cầu cao su bản thép 500x450x78mm kết hợp khe co giãn hợp kim nhôm dạng răng lược, đảm bảo hấp thụ chuyển vị nhiệt co giãn lên tới 50mm, hoàn thiện lắp đặt trong vòng 30 ngày trước khi thảm bê tông nhựa mặt cầu dưới sự giám sát của đơn vị tư vấn giám sát.
• Thiết lập quy trình bảo trì và quan trắc định kỳ độ võng dầm, độ lún mố trụ và mức độ xói lở đáy sông quanh trụ T1 với chu kỳ 6 tháng một lần trong 3 năm đầu khai thác, giảm 80% rủi ro xói ngầm do Sở Giao thông Vận tải tỉnh Kiên Giang phối hợp cùng chính quyền địa phương vận hành.

Đối tượng nên tham khảo luận văn

• Kỹ sư thiết kế công trình giao thông: Nắm bắt phương pháp luận và các bước tính toán chi tiết dầm Super T theo tiêu chuẩn TCVN 11823:2017, ứng dụng trực tiếp vào việc lập hồ sơ thiết kế kỹ thuật và bản vẽ thi công các dự án cầu vừa và nhỏ.
• Đơn vị tư vấn giám sát và nhà thầu xây lắp: Khai thác quy trình công nghệ thi công cọc khoan nhồi D=1.0m trong nền đất yếu và biện pháp lao lắp dầm bằng cẩu tự hành đảm bảo an toàn tuyệt đối.
• Giảng viên, học viên cao học và sinh viên ngành Xây dựng Cầu đường: Sử dụng làm tài liệu tham khảo chuẩn mực về phân tích kết cấu nhịp dự ứng lực, kiểm toán mố trụ bê tông cốt thép và thiết kế móng cọc ma sát kết hợp kháng mũi.
• Cơ quan quản lý hạ tầng giao thông cấp tỉnh, huyện: Tham khảo căn cứ kỹ thuật và bài toán so sánh kinh tế để đưa ra quyết định đầu tư, thay thế các công trình cầu dân sinh, cầu thép cũ xuống cấp tại địa phương.

Câu hỏi thường gặp

Tại sao phương án dầm Super T nhịp 38.3m được lựa chọn thay vì dầm chữ I? Dầm Super T sở hữu bản cánh trên rộng 2180 mm và độ cứng chống xoắn lớn, giúp giảm số lượng dầm trên mặt cắt ngang xuống còn 5 dầm. Giải pháp này giúp tiết kiệm 18% khối lượng bê tông bản mặt cầu và giảm tải trọng truyền xuống nền móng mố trụ trên nền đất mềm Kiên Giang.

Địa chất công trình tại vị trí cầu Hòn Đất có đặc thù gì cần xử lý nền móng? Địa tầng có lớp sét mềm dày 12m phía trên với chỉ số SPT N=6 và sức chịu cắt thấp Su=18 kPa. Do đó, móng bắt buộc sử dụng cọc khoan nhồi đường kính D=1.0m cắm sâu trên 32m vào lớp sét cứng thứ tư (SPT N=55) để đảm bảo sức chịu tải và triệt tiêu nguy cơ lún lệch.

Tải trọng HL-93 theo TCVN 11823:2017 được tính toán như thế nào trong đồ án? Tải trọng HL-93 được xác định bằng tổ hợp bất lợi nhất giữa xe tải thiết kế 3 trục (trục trước 35 kN, hai trục sau 145 kN) hoặc xe hai trục 110 kN kết hợp đồng thời với tải trọng làn rải đều 9.3 N/mm trên bề rộng 3000 mm, phân bố cho 2 làn xe thiết kế.

Khi nào cần áp dụng phương pháp đòn bẩy để xác định hệ số phân bố ngang? Phương pháp đòn bẩy được sử dụng khi các thông số hình học mặt cắt ngang (như khoảng cách dầm S=2180 mm và chiều cao dầm hd=1750 mm) nằm ngoài giới hạn áp dụng công thức gần đúng của TCVN 11823:2017, nhằm đảm bảo giá trị phân phối tải trọng an toàn cho dầm biên và dầm trong.

Khổ thông thuyền và khẩu độ thoát nước của công trình được định lượng ra sao? Công trình tuân thủ quy chuẩn sông cấp V với khổ thông thuyền thiết kế 25m x 4m. Nhịp chính thực tế bố trí khoảng thông thuyền rộng 38m và tổng khẩu độ cầu 117.6m, bảo đảm thoát nước tối ưu ứng với diện tích mặt cắt ướt 506.61 m2 tại mực nước cao nhất +2.46m.

Kết luận

• Hoàn thành thiết kế kỹ thuật công trình cầu Hòn Đất quy mô 3 nhịp dầm Super T dài 38.3m, tổng chiều dài 117.6m, đạt cấp tải trọng HL-93 cho tuyến đường cấp IV đồng bằng.
• Ứng dụng dầm bê tông cốt thép dự ứng lực f'c=50 MPa và móng cọc khoan nhồi D=1.0m ngàm sâu vào tầng sét cứng, kiểm soát độ lún công trình dưới 12 mm.
• Đảm bảo an toàn thủy văn với khẩu độ thông thuyền thực tế 38m x 4m và năng lực thoát lũ vượt trội ứng với vận tốc dòng chảy 2.0 m/s.
• Xây dựng hoàn chỉnh hồ sơ bản vẽ kỹ thuật mố trụ, dầm ngang, gối cầu, khe co giãn và biện pháp tổ chức thi công khả thi.
• Cung cấp luận cứ khoa học thực tiễn vững chắc phục vụ việc thay thế cầu thép cũ, nâng cao năng lực giao thông cho huyện Hòn Đất, tỉnh Kiên Giang.

Kế hoạch triển khai đấu thầu và thi công thực địa dự kiến thực hiện trong vòng 12 tháng kể từ khi cấp thẩm quyền phê duyệt hồ sơ thiết kế kỹ thuật. Quý độc giả, kỹ sư và các nhà quản lý dự án có thể tham khảo toàn văn thuyết minh đồ án để ứng dụng quy trình thiết kế cầu dầm Super T vào các dự án giao thông tương tự.

Trích đoạn nội dung tài liệu

CHƯƠNG 1. GIỚI THIỆU VỀ CÔNG TRÌNH. NHIỆM VỤ THIẾT KẾ. TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ.

Tiêu chuẩn thiết kế .2 Tải trọng thiết kế. Xe tải thiết kế. Xe 2 trục thiết kế. Tải trọng làn.

VỊ TRÍ XÂY DỰNG CẦU. Giới thiệu vị trí và địa hình. Đặc điểm hiện trạng khu vực xây dựng. ĐẶC ĐIỂM VỀ KHÍ HẬU.

ĐẶC ĐIỂM VỀ ĐỊA CHẤT CÔNG TRÌNH. ĐẶC ĐIỂM VỀ THỦY VĂN .1 Địa mạo mặt cắt sông. Các cao trình mực nước thiết kế. PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 1 .1 GIỚI THIỆU PHƯƠNG ÁN 1 .1 Phương án trên bình đồ .2 Xác định khẩu độ cầu và phân chia nhịp .1 Xác định khẩu độ cầu .2 Kiểm tra điều kiện thoát nước qua cầu .3 Phương án trên trắc ngang cầu .4 Phương án trên trắc dọc cầu .1 Xác định đường cong trắc dọc cầu .5 Tính toán cao độ và chọn kích thước cấu tạo .2 VẬT LIỆU XÂY DỰNG .2 Lớp phủ mặt cầu .3 THIẾT KẾ SƠ BỘ DẦM CHÍNH.1 Cấu tạo dầm chủ .2 Xác định hệ số phân bố ngang.1 Đối với dầm trong.2 Đối với dầm biên .3 Xác định nội lực tác dụng lên dầm chính .1 Tĩnh tải tác dụng lên dầm chính .2 Hoạt tải tác dụng lên dầm chính TTGHCĐ .3 Chọn dầm chủ trong kết cấu nhịp để thiết kế .1 Moment tại mặt cắt giữa nhịp, X = 18.75m do tĩnh tải TTGHCĐ I .2 Moment tại giữa nhịp, X = 18.75 do hoạt tải TTGHCĐ I .4 Thiết kế dầm chủ (dầm biên) .1 Ước tính diện tích cáp dự ứng lực .2 Bề rộng bản cánh hữu hiệu .3 Quy đổi bề rộng bản mặt cầu và vật liệu dầm chủ .4 Quy đổi tiết diện dầm sang tiết diện T .5 Quy đổi tiết diện T sang tiết diện T tính toán (liên hợp) .6 Kiểm toán tiết diện dầm .4 THIẾT KẾ SƠ BỘ NỀN MÓNG TRỤ CẦU ( TRỤ T1) .1 Cấu tạo trụ cầu .2 Xác định các tải trọng tác dụng lên trụ .1 Tĩnh tải do trọng lượng bản thân trụ.2 Tĩnh tải do kết cấu phần trên tác dụng lên trụ (T1) .3 Tải trọng do hoạt tải .3 Tính toán sơ bộ móng trụ cầu .1 Cấu tạo móng trụ T1 .2 Số liệu địa chất .3 Số liệu cọc .4 Tính toán sức chịu tải của cọc .1 Thành phần ma sát bên .2 Thành phần kháng mũi .5 Ước tính số lượng cọc bố trí cho trụ .5 THIẾT KẾ SƠ BỘ NỀN MÓNG MỐ CẦU (M1) .1 Cấu tạo mố M1 .2 Xác định tải trọng tác dụng lên mố .1 Tính toán trọng lượng bản thân mố .2 Trọng lượng đất đắp sau mố .3 Tĩnh tải do kết cấu phần trên tác dụng lên mố .4 Tải trọng do hoạt tải .3 Tính toán sơ bộ móng mố cầu .1 Cấu tạo móng mố.2 Số liệu địa chất .3 Số liệu cọc .4 Tính toán sức chịu tải cọc .1 Thành phần ma sát bên .2 Thành phần kháng mũi .5 Ước tính số lượng cọc bố trí cho mố .6 PHƯƠNG ÁN THI CÔNG .1 Công tác chuẩn bị công trường.1 San lấp mặt bằng công trường .2 Làm đường tạm .3 Bố trí công trường .2 Thi công mố .1 Công tác chuẩn bị .2 Thi công cọc khoan nhồi đường kính D = 1m.3 Thi công bệ mố .4 Thi công tường thân, tường đỉnh, tường cánh .5 Hoàn thiện mố .3 Thi công trụ .1 Công tác chuẩn bị .2 Thi công cọc khoan nhồi, đường kính 1.3 Thi công bệ .4 Thi công thân trụ .5 Thi công xà mũ trụ .6 Hoàn thiện trụ .4 Thi công kết cấu nhịp .1 Công tác chuẩn bị .2 Sản xuất dầm .3 Vận chuyển dầm đến công trường .4 Lao lắp dầm .5 Thi công dầm ngang .6 Thi công bản mặt cầu .7 Hoàn thiện kết cấu nhịp .5 Công tác hoàn thiện .1 Thi công đường dẫn vào cầu .1 Công tác chuẩn bị .2 Thi công nền .3 Thi công lớp CPĐD, bản quá độ .4 Thi công lớp bê tông nhựa .2 Thi công các phần phụ khác.

PHƯƠNG ÁN SƠ BỘ 2 .1 GIỚI THIỆU PHƯƠNG ÁN 2 .1 Phương án trên bình đồ .2 Xác định khẩu độ cầu và phân chia nhịp .1 Xác định khẩu độ cầu .2 Kiểm tra điều kiện thoát nước qua cầu .3 Phương án trên trắc ngang cầu .4 Phương án trên trắc dọc cầu .1 Xác định đường cong trắc dọc cầu .5 Tính toán cao độ và chọn kích thước cấu tạo .2 VẬT LIỆU XÂY DỰNG .2 Lớp phủ mặt cầu .3 THIẾT KẾ SƠ BỘ DẦM CHÍNH.1 Sơ đồ kết cấu nhịp .2 Đặc trưng hình học của tiết diện.1 Xác định hệ số modul đàn hồi .2 Xác định bề rộng bản cánh dầm hữu hiệu .3 Đặc trưng hình học của tiết diện dầm ở giai đoạn làm việc .3 Xác định hệ số phân bố ngang.1 Đối với dầm trong.2 Đối với dầm biên .4 Xác định nội lực tác dụng lên dầm chính .1 Tĩnh tải giai đoạn 1 .2 Tĩnh tải giai đoạn 2 .3 Hoạt tải tác dụng lên dầm chínhTTGH cường độ .4 Chọn dầm chủ trong kết cấu nhịp để thiết kế .1 Moment tại mặt cắt giữa nhịp, X = 19.6m do tĩnh tải TTGHCĐ I 74 3.2 Moment tại giữa nhịp, X = 19.6 do hoạt tải TTGHCĐ I .5 Kiểm toán tiết diện dầm ở TTGH cường độ (dầm biên) .1 Kiểm toán các giới hạn trong việc xác định kích thước tiết diện .2 Kiểm toán tiết diện dầm chủ ở TTGHCĐ I .1 Tính toán momet chảy My .2 Tính toán moment dẻo Mp .3 Kiểm tra tiết diện đặc chắc hay không đặc chắc .4 THIẾT KẾ SƠ BỘ NỀN MÓNG TRỤ CẦU ( TRỤ T1) .1 Cấu tạo trụ cầu .2 Xác định các tải trọng tác dụng lên trụ .1 Tĩnh tải do trọng lượng bản thân trụ.2 Tĩnh tải do kết cấu phần trên tác dụng lên trụ (T1) .3 Tải trọng do hoạt tải .3 Tính toán sơ bộ móng trụ cầu .1 Cấu tạo móng trụ T1 .2 Số liệu địa chất .3 Số liệu cọc .4 Tính toán sức chịu tải của cọc .1 Thành phần ma sát bên .2 Thành phần kháng mũi .5 Ước tính số lượng cọc bố trí cho trụ .5 THIẾT KẾ SƠ BỘ NỀN MÓNG MỐ CẦU (M1) .1 Cấu tạo mố M1 .2 Xác định tải trọng tác dụng lên mố .1 Tính toán trọng lượng bản thân mố .2 Trọng lượng đất đắp sau mố .3 Tĩnh tải do kết cấu phần trên tác dụng lên mố .4 Tải trọng do hoạt tải .3 Tính toán sơ bộ móng mố cầu .1 Cấu tạo móng mố.2 Số liệu địa chất .3 Số liệu cọc .4 Tính toán sức chịu tải cọc .1 Thành phần ma sát bên .2 Thành phần kháng mũi .5 Ước tính số lượng cọc bố trí cho mố. SO SÁNH CÁC PHƯƠNG ÁN .1 ĐÁNH GIÁ VỀ KINH TẾ .2 ĐÁNH GIÁ KỸ THUẬT, TIẾN ĐỘ THI CÔNG .3 ĐÁNH GIÁ VỀ MỸ QUAN .4 ĐÁNH GIÁ VỀ KHAI THÁC VÀ DUY TU BẢO DƯỠNG .5 ẢNH HƯỞNG ĐẾN MÔI TRƯỜNG .6 LỰA CHỌN PHƯƠNG ÁN. THIẾT KẾ LAN CAN CẦU .1 SỐ LIỆU TÍNH TOÁN VÀ ĐẶC TRƯNG VẬT LIỆU.1 Số liệu tính toán: .2 Đặc trưng vật liệu: .2 TÍNH TOÁN TRỌNG LƯỢNG VÀ ƯỚC TÍNH THÉP. Ước tính thép lan can cầu: .3 XÁC ĐỊNH CÁC SỨC KHÁNG CỦA HỆ THỐNG LAN CAN .1 Xác định sức kháng của tường bê tông RW .1 Trường hợp xe xô va trong phần đoạn tường Rw1: .2 Trường hợp va chạm tại đầu tường hoặc tại mối nối Rw2 : .2 Sức kháng của hệ dầm cột lan can RR .1 Trường hợp xe va vào giữa nhịp lan can (N=1) RR1 : .2 Trường hợp xe va vào cột lan can (N = 2) RR2 : .4 KIỂM TOÁN HỆ THỐNG LAN CAN .1 Trường hợp lực xô va ở đầu tường hoặc mối nối kết hợp giữa nhịp lan can: .2 Trường hợp xe xô va ở đầu tường hoặc mối nối kết hợp cột lan can: .3 Trường hợp xô va trong đoạn tường kết hợp giữa nhịp lan can: .4 Trường hợp xe xô va trong đoạn tường kết hợp cột lan can: .5 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT NEO TƯỜNG LAN CAN VÀO BẢN HẪNG.

THIẾT KẾ BẢN MẶT CẦU .1 CẤU TẠO BẢN MẶT CẦU .1 Thông số thiết kế: .2 Đặc trưng vật liệu .2 TÍNH TOÁN BẢN TRONG (BẢN KIỂU DẦM) .1 Tải trọng tác dụng lên bản: .2 Hoạt tải xe thiết kế HL – 93: .3 Nội lực bản dầm: .2 Tính toán và bố trí thép bản dầm:.1 Cốt thép lớp dưới (tính toán với mômen dương) .2 Cốt thép lớp trên (Tính cho mômen âm) .3 Cốt thép phân bố theo phương dọc cầu ASL, bố trí lớp dưới bản : .4 Bố trí thép chống co ngót và nhiệt độ AST, bố trí lớp trên bản : .3 TÍNH TOÁN BẢN HẪNG .2 Nội lực bản hẫng.1 Tổ hợp TTGH cường độ 1 .2 Tổ hợp TTGH sử dụng .3 Tổ hợp TTGH đặc biệt .3 Ước tính thép và bố trí thép bản hẫng .1 Cốt thép phân bố theo phương dọc cầu ASL, bố trí lớp dưới bản : .2 Bố trí thép chống co ngót và nhiệt độ AST, bố trí lớp trên bản : .4 Kiểm toán sức kháng uốn tiết diện với TTGH ĐB .5 Chiều dài triển khai cốt thép chống xô va d  db. THIẾT KẾ DẦM CHỦ .1 CẤU TẠO DẦM CHỦ .1 Đặc trưng vật liệu .2 Thông số thiết kế .3 Các kích thước hình học cơ bản .4 Trắc ngang kết cấu nhịp .2 NỘI LỰC TÁC DỤNG LÊN DẦM CHỦ.1 Sơ lược kết quả tính toán hệ số phân bố ngang và tải trọng.2 Bố trí cáp phương ngang dầm chủ.3 Xác lập vị trí các mặt cắt tính toán .4 Xác định đường ảnh hưởng tại các mặt cắt tính toán (Ltt = 37.5 Nội lực tại các mặt cắt tính toán .1 Nội lực do tĩnh tải .2 Nội lực do hoạt tải .3 Tổ hợp nội lực các TTGH .6 Bố trí cáp phương dọc dầm .3 XÁC ĐỊNH CÁC ĐẶC TRƯNG CỦA CÁC MẶT CẮT TÍNH TOÁN.1 Tại mặt cắt giữa nhịp X4 = 18.1 Vị trí trọng tâm cáp DUL, tính từ đáy dầm .2 Quy đổi tiết diện dầm sang tiết diện tính toán .2 Tại mặt cắt X3 = 9.1 Vị trí cáp DUL tính từ đáy dầm.2 Quy đổi sang tiết diện tính toán .3 Tại mặt cắt X2 = 4.1 Vị trí cáp DUL tính từ đáy dầm.2 Quy đổi sang tiết diện tính toán .4 Tại mặt cắt X1 = 1.1 Vị trí cáp DUL tính từ đáy dầm.2 Quy đổi sang tiết diện tính toán .5 Tại mặt cắt X0=0m .1 Vị trí cáp DUL tính từ đáy dầm.2 Quy đổi sang tiết diện tính toán .4 TÍNH DUYỆT MẶT CẮT DẦM THEO TTGH SỬ DỤNG .1 Tính toán mất mát ứng suất .1 Mất mát ứng suất do co ngắn đàn hồi fpES .2 Tổng mất mát ứng suất theo thời gian fpLT.2 Tính duyệt độ bền chống nứt .1 Tính duyệt giai đoạn khai thác .