Nghiên cứu giải pháp cọc đất vôi ximăng để xử lý nền đất yếu trong kỹ thuật xây dựng

Luận văn thạc sĩ nghiên cứu kỹ thuật xây dựng nghiên cứu giải pháp cọc đất vôi ximăng để xử lý nền đất yếu, đánh giá hiện trạng, phân tích vấn đề, đề xuất biện pháp hoàn thiện

• Tác giả: Huỳnh Vương Trung
• Người hướng dẫn: TS. Lê Bảo Vinh
• Trường học: Trường Đại Học Bách Khoa
• Chuyên ngành: Xây Dựng Cầu Hầm
• Đề tài: Giải Pháp Cọc Đất Vôi Ximăng Cho Nền Đất Yếu Trong Xây Dựng
• Loại tài liệu: luận văn cao học
• Năm xuất bản: 2004
• Địa điểm: Thành Phố Hồ Chí Minh

Mục lục chi tiết

• 1. CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ VIỆC ỨNG DỤNG CỌC ĐẤT - VÔI - XI MĂNG ĐỂ GIA CỐ ĐẤT NỀN ĐẤT YẾU
• 1.1. Khái niệm cọc đất - vôi, cọc đất - xi măng
• 1.2. Lịch sử phát triển và ứng dụng của giải pháp cọc đất - vôi, cọc đất - xi măng
• 1.3. Các kết quả nghiên cứu về đất gia cố tại Việt Nam
• 1.4. Những tồn tại chính trong việc tính toán gia cố nền bằng cọc đất trộn xi măng
• 2. CHƯƠNG 2: PHÂN TÍCH ĐI SÂU VỀ ĐIỀU KIỆN VÀ ĐẶC ĐIỂM ĐẤT YẾU VIỆT NAM
• 2.1. Định nghĩa đất yếu
• 2.2. Khái quát về cấu tạo địa chất khu vực Nam Bộ
• 2.3. Nhận xét chung về điều kiện, đặc điểm của đất yếu ở Việt Nam trong việc ứng dụng cọc đất trộn vôi - xi măng để gia cố nền
• 3. CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU CẤU TẠO GIẢI PHÁP CỌC ĐẤT VÔI - XI MĂNG ĐỂ GIA CỐ NỀN ĐẤT
• 3.1. Bản chất và tính chất vật lý của cọc đất gia cố vôi xi măng
• 3.2. Vật liệu vôi - xi măng dùng trong gia cố
• 3.3. Bản chất sự hình thành cường độ của đất gia cố vôi - xi măng
• 3.4. Các thông số kỹ thuật của cọc gia cố
• 3.5. Mặt bằng bố trí cọc
• 3.6. Phương pháp thi công
• 3.7. Một số tác dụng của cọc gia cố
• 3.8. Các yếu tố ảnh hưởng đến đặc tính của cọc
• 4. CHƯƠNG 4: NGHIÊN CỨU TÍNH TOÁN CỌC ĐẤT TRỘN VÔI - XI MĂNG ĐỂ GIA CỐ NỀN
• 4.1. Các dạng phá hoại cọc đơn
• 4.2. Các đặc trưng cơ học của đất gia cố vôi - xi măng
• 4.3. Phương pháp tính toán cho cọc đất - vôi - xi măng
• 5. CHƯƠNG 5: ỨNG DỤNG TÍNH TOÁN CHO CÁC CÔNG TRÌNH CỤ THỂ
• 5.1. Công tác khảo sát, thí nghiệm ngoài hiện trường và trong phòng thí nghiệm
• 5.2. Phần tính toán công trình thực tế bồn A30, A31, C14 kho xăng Nhà Bè, bồn số 5 Trà Nóc - Cần Thơ
• 6. CHƯƠNG 6: NHẬN XÉT, KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
• 6.1. Nhận xét kết luận
• 6.2. Kiến nghị
• TÀI LIỆU THAM KHẢO
• PHỤ LỤC
• Phụ lục bồn chứa kho A
• Phụ lục bồn chứa kho Trà Nóc - Cần Thơ
• Phụ lục bồn chứa kho C

Tóm tắt

I. Tổng quan về cọc đất vôi ximăng

Cọc đất vôi ximăng là một giải pháp hiệu quả trong việc xử lý nền đất yếu. Phương pháp này đã được áp dụng rộng rãi tại nhiều quốc gia, đặc biệt là ở các khu vực có nền đất yếu như Việt Nam. Cọc đất vôi ximăng không chỉ giúp cải thiện khả năng chịu tải của nền mà còn giảm thiểu độ lún cho các công trình xây dựng. Theo nghiên cứu, việc sử dụng cọc đất vôi ximăng có thể tăng cường độ bền và ổn định cho nền đất yếu, từ đó đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng. Việc áp dụng công nghệ này đã được chứng minh qua nhiều dự án thực tế, cho thấy tính khả thi và hiệu quả của nó trong việc xử lý nền đất yếu.

1.1 Khái niệm cọc đất vôi cọc đất ximăng

Cọc đất vôi và cọc đất ximăng là hai loại cọc được sử dụng phổ biến trong xây dựng để cải thiện tính chất của nền đất yếu. Cọc đất vôi được tạo ra bằng cách trộn vôi với đất, trong khi cọc đất ximăng sử dụng ximăng làm chất kết dính. Cả hai loại cọc này đều có khả năng tăng cường độ bền và khả năng chịu tải của nền đất. Việc sử dụng cọc đất vôi ximăng không chỉ giúp cải thiện tính chất cơ học của đất mà còn góp phần giảm thiểu chi phí xây dựng và thời gian thi công. Nghiên cứu cho thấy, cọc đất vôi ximăng có thể cải thiện đáng kể khả năng chịu tải của nền đất yếu, từ đó đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng.

II. Nghiên cứu điều kiện và đặc điểm đất yếu tại Việt Nam

Việt Nam có nhiều khu vực có nền đất yếu, đặc biệt là ở các vùng đồng bằng và ven biển. Đặc điểm của đất yếu tại Việt Nam thường có độ ẩm cao, độ chặt thấp và khả năng chịu tải kém. Điều này gây khó khăn cho việc xây dựng các công trình lớn. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng, việc áp dụng cọc đất vôi ximăng có thể cải thiện đáng kể tính chất của đất yếu, giúp tăng cường khả năng chịu tải và ổn định cho nền đất. Các yếu tố như độ sâu của cọc, khoảng cách giữa các cọc và loại vật liệu sử dụng đều ảnh hưởng đến hiệu quả của phương pháp này. Việc nghiên cứu kỹ lưỡng các điều kiện địa chất và đặc điểm của đất yếu là rất quan trọng để đảm bảo tính hiệu quả của giải pháp cọc đất vôi ximăng.

2.1 Định nghĩa đất yếu

Đất yếu được định nghĩa là loại đất có khả năng chịu tải thấp, thường gặp ở các khu vực có độ ẩm cao hoặc đất sét. Đặc điểm của đất yếu là dễ bị lún, biến dạng dưới tải trọng. Việc xác định chính xác các đặc điểm của đất yếu là rất quan trọng trong việc lựa chọn giải pháp xử lý phù hợp. Nghiên cứu cho thấy, đất yếu có thể được cải thiện bằng nhiều phương pháp khác nhau, trong đó cọc đất vôi ximăng là một trong những giải pháp hiệu quả nhất. Phương pháp này không chỉ giúp cải thiện khả năng chịu tải mà còn giảm thiểu độ lún cho các công trình xây dựng.

III. Nghiên cứu cấu tạo giải pháp cọc đất vôi ximăng

Cấu tạo của cọc đất vôi ximăng bao gồm việc trộn đất với vôi và ximăng để tạo ra một hỗn hợp có độ bền cao. Quá trình này không chỉ giúp cải thiện tính chất cơ học của đất mà còn tạo ra một cấu trúc ổn định cho nền đất yếu. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng, việc sử dụng cọc đất vôi ximăng có thể tăng cường khả năng chịu tải của nền đất lên đến 50%. Các yếu tố như tỷ lệ vôi và ximăng trong hỗn hợp, cũng như phương pháp thi công đều ảnh hưởng đến hiệu quả của cọc. Việc nghiên cứu kỹ lưỡng các yếu tố này là rất quan trọng để đảm bảo tính hiệu quả của giải pháp cọc đất vôi ximăng trong xây dựng.

3.1 Bản chất và tính chất vật lý của cọc đất vôi ximăng

Cọc đất vôi ximăng có bản chất là sự kết hợp giữa đất, vôi và ximăng, tạo ra một vật liệu có độ bền cao và khả năng chịu tải tốt. Tính chất vật lý của cọc đất vôi ximăng bao gồm độ bền nén, độ bền kéo và khả năng chống lún. Nghiên cứu cho thấy, cọc đất vôi ximăng có thể đạt được độ bền nén lên đến 2-3 MPa, tùy thuộc vào tỷ lệ vôi và ximăng trong hỗn hợp. Việc hiểu rõ các tính chất vật lý này là rất quan trọng trong việc thiết kế và thi công các công trình xây dựng trên nền đất yếu.

IV. Nghiên cứu tính toán cọc đất vôi ximăng

Tính toán cọc đất vôi ximăng là một phần quan trọng trong quá trình thiết kế và thi công. Việc tính toán này bao gồm việc xác định khả năng chịu tải của cọc, độ lún và ổn định của nền đất. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng, việc áp dụng các phương pháp tính toán hiện đại có thể giúp dự đoán chính xác khả năng chịu tải của cọc đất vôi ximăng. Các yếu tố như kích thước cọc, khoảng cách giữa các cọc và loại đất cũng cần được xem xét trong quá trình tính toán. Việc tính toán chính xác không chỉ giúp đảm bảo an toàn cho công trình mà còn tối ưu hóa chi phí xây dựng.

4.1 Các dạng phương pháp tính toán cọc

Có nhiều phương pháp tính toán cọc đất vôi ximăng, bao gồm phương pháp phân tích tĩnh, phương pháp phân tích động và phương pháp mô phỏng số. Mỗi phương pháp đều có ưu điểm và nhược điểm riêng, tùy thuộc vào điều kiện cụ thể của công trình. Nghiên cứu cho thấy, việc kết hợp nhiều phương pháp tính toán có thể giúp đạt được kết quả chính xác hơn. Việc lựa chọn phương pháp tính toán phù hợp là rất quan trọng để đảm bảo tính hiệu quả và an toàn cho các công trình xây dựng trên nền đất yếu.

V. Ứng dụng tính toán cho các công trình cụ thể

Việc ứng dụng tính toán cọc đất vôi ximăng cho các công trình cụ thể là rất quan trọng để đảm bảo tính khả thi và hiệu quả. Các công trình như cầu, đường, và các công trình hạ tầng khác đều có thể áp dụng giải pháp này. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng, việc sử dụng cọc đất vôi ximăng có thể giúp giảm thiểu độ lún và tăng cường khả năng chịu tải cho các công trình. Việc áp dụng giải pháp này không chỉ giúp tiết kiệm chi phí mà còn đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng. Các dự án thực tế đã chứng minh tính hiệu quả của giải pháp cọc đất vôi ximăng trong việc xử lý nền đất yếu.

5.1 Công tác khảo sát thí nghiệm

Công tác khảo sát và thí nghiệm là bước đầu tiên trong quá trình áp dụng cọc đất vôi ximăng. Việc khảo sát địa chất giúp xác định các đặc điểm của nền đất yếu, từ đó đưa ra giải pháp xử lý phù hợp. Nghiên cứu cho thấy, việc thực hiện các thí nghiệm tại hiện trường và trong phòng thí nghiệm là rất quan trọng để đánh giá tính chất của đất và hiệu quả của cọc đất vôi ximăng. Các kết quả từ khảo sát và thí nghiệm sẽ là cơ sở để thiết kế và thi công các công trình xây dựng trên nền đất yếu.

VI. Nhận xét kết luận và kiến nghị

Nghiên cứu về giải pháp cọc đất vôi ximăng cho nền đất yếu đã chỉ ra nhiều lợi ích và ứng dụng thực tiễn. Việc áp dụng cọc đất vôi ximăng không chỉ giúp cải thiện tính chất của nền đất yếu mà còn đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng. Các kết quả nghiên cứu cho thấy, cọc đất vôi ximăng có thể tăng cường khả năng chịu tải và giảm thiểu độ lún cho nền đất. Tuy nhiên, cần tiếp tục nghiên cứu và phát triển các phương pháp tính toán và thi công để tối ưu hóa hiệu quả của giải pháp này. Kiến nghị cần có các chương trình đào tạo và nâng cao nhận thức về việc áp dụng cọc đất vôi ximăng trong xây dựng để đảm bảo an toàn và hiệu quả cho các công trình.

6.1 Nhận xét kết luận

Giải pháp cọc đất vôi ximăng đã chứng minh được tính hiệu quả trong việc xử lý nền đất yếu. Nghiên cứu cho thấy, việc áp dụng cọc đất vôi ximăng có thể cải thiện đáng kể khả năng chịu tải và ổn định cho nền đất. Các dự án thực tế đã chứng minh tính khả thi và hiệu quả của giải pháp này trong xây dựng. Cần tiếp tục nghiên cứu và phát triển để tối ưu hóa giải pháp cọc đất vôi ximăng trong tương lai.

Nội dung chính

Tổng quan nghiên cứu

Nền đất yếu phân bố rộng khắp các khu vực kinh tế trọng điểm của Việt Nam, đặc biệt là khu vực Đồng bằng sông Cửu Long với chiều dày tầng trầm tích Holocen mềm yếu dao động từ 15 đến 30 mét, cá biệt có nơi sâu tới 80 mét. Các lớp bùn sét và sét dẻo chảy tự nhiên tại đây sở hữu sức chịu tải tiêu chuẩn rất thấp, chỉ từ 0,5 đến 1,0 kg/cm², đi kèm hệ số rỗng cao vượt mức 1,0 và mô đun biến dạng nhỏ hơn 50 kg/cm². Thực trạng này dẫn đến nguy cơ sụt lún nghiêm trọng và mất ổn định cho các công trình hạ tầng kỹ thuật, cầu đường, và đặc biệt là hệ thống bồn bể chứa xăng dầu có tải trọng tập trung cao.

Vấn đề cốt lõi được đặt ra trong công trình là tìm kiếm một giải pháp xử lý nền móng vừa đảm bảo gia tăng khả năng chịu tải, khống chế độ lún trong giới hạn cho phép, vừa đẩy nhanh tiến độ thoát nước cố kết với chi phí hợp lý. Luận văn tập trung nghiên cứu giải pháp cọc đất trộn vôi - xi măng (Lime-Cement-Soil Columns) nhằm hoàn thiện cơ sở lý thuyết tính toán sức chịu tải cọc đơn, sức chịu tải nhóm cọc và mô hình hóa độ lún theo thời gian.

Phạm vi nghiên cứu được thực hiện dựa trên tổng hợp dữ liệu địa chất công trình tại các vùng kinh tế trọng điểm miền Nam và miền Bắc, đồng thời áp dụng tính toán thực tế cho các cụm bồn chứa dầu dung tích lớn tại kho A30, A31, C14 thuộc Tổng kho Xăng dầu Nhà Bè (Thành phố Hồ Chí Minh) và bồn chứa số 5 kho Trà Nóc (Cần Thơ) trong giai đoạn 2002 - 2004. Kết quả nghiên cứu mang lại ý nghĩa kinh tế - kỹ thuật vượt trội khi giúp giảm độ lún tổng cộng của công trình từ 50% đến 70%, nâng cao mô đun đàn hồi nền đất lên gấp 3 đến 5 lần và rút ngắn 40% thời gian chờ lún cố kết so với các biện pháp truyền thống.

Cơ sở lý thuyết và phương pháp nghiên cứu

Khung lý thuyết áp dụng

Nghiên cứu được xây dựng dựa trên sự tích hợp của các lý thuyết cơ học đất hiện đại, hóa lý silicat và lý thuyết cố kết thấm:

• Lý thuyết cấu trúc hệ keo sét và trao đổi ion: Đất sét tự nhiên hình thành cấu trúc hạt keo mang điện tích âm, bao bọc bởi lớp màng nước phân cực. Khi đưa vôi sống hoặc vôi tôi vào đất, ion Canxi hóa trị hai ($Ca^{2+}$) nhanh chóng thay thế các ion kim loại kiềm hóa trị một ($Na^+$, $K^+$), nén chặt lớp điện kép, phá vỡ màng nước liên kết và kích hoạt hiện tượng keo tụ hạt sét.
• Lý thuyết thủy hóa và phản ứng Pozzolanic: Xi măng khi tiếp xúc với nước ngầm trong đất trải qua phản ứng thủy hóa tạo ra Hydrosilicate Canxi (C-S-H) và Hydroaluminate Canxi (C-A-H). Đồng thời, lượng $Ca(OH)_2$ sinh ra tiếp tục tác dụng lâu dài với các khoáng chất Silic và Nhôm tự do trong đất sét, tạo thành các liên kết tinh thể bền vững, làm tăng cường độ vật liệu cọc theo thời gian từ 28 ngày đến hơn 1 năm.
• Lý thuyết cố kết thấm không gian của Terzaghi và Barron: Mô hình hóa cọc đất vôi - xi măng làm việc như một mạng lưới giếng thoát nước đứng có độ thấm cao hơn đất nền xung quanh, hỗ trợ tiêu tán nhanh áp lực nước lỗ rỗng dưới tải trọng đắp.
• Khái niệm tương tác ứng suất cọc - đất: Khung lý thuyết xác định hệ số tập trung ứng suất $n = \sigma_p / \sigma_s$ (với $\sigma_p$ là ứng suất trên đầu cọc, $\sigma_s$ là ứng suất trên đất giữa các cọc), giải thích cơ chế phân phối tải trọng từ công trình truyền xuống tầng đất sâu.

Phương pháp nghiên cứu

Luận văn kết hợp chặt chẽ giữa tổng hợp cơ sở dữ liệu lịch sử, thực nghiệm hiện trường, thí nghiệm trong phòng và phân tích mô hình toán học giải tích:

• Nguồn dữ liệu và quy mô mẫu: Nghiên cứu kế thừa cơ sở dữ liệu thống kê từ gần 10.000 mẫu đất dính tại khu vực Đồng bằng Bắc Bộ và hệ thống số liệu khảo sát địa chất tại 5 phân vùng đất yếu Đồng bằng sông Cửu Long. Trong khuôn khổ nghiên cứu thực địa, tác giả thực hiện lấy mẫu nguyên dạng tại 15 hố khoan sâu từ 10m đến 30m tại khu vực Nhà Bè và Cần Thơ.
• Phương pháp chọn mẫu: Phương pháp chọn mẫu phân tầng có chủ đích được áp dụng nhằm thu thập đầy đủ các đại diện địa tầng từ bùn sét hữu cơ, bùn á sét đến sét pha cát dẻo mềm, kiểm soát hệ số rỗng $\varepsilon$ từ 0,78 đến 1,80 và độ ẩm tự nhiên $W$ từ 30% đến trên 60%.
• Phương pháp phân tích và lý do lựa chọn: Tác giả sử dụng phương pháp nén đơn nở hông ($q_u$), thí nghiệm cắt cánh hiện trường và nén ba trục để xác định lực dính $C$, góc ma sát trong $\varphi$ và mô đun biến dạng $E_0$. Phương pháp giải tích phân tích ứng suất - biến dạng kết hợp mô hình phần tử hữu hạn được lựa chọn vì cho phép mô phỏng chính xác tương tác phi tuyến giữa khối cọc gia cố và khối đất yếu xung quanh theo tiến trình thi công thực tế từ năm 2002 đến năm 2004.

Kết quả nghiên cứu và thảo luận

Những phát hiện chính

1. Sự gia tăng vượt bậc về cường độ vật liệu cọc: Kết quả thí nghiệm nén mẫu cọc đất trộn vôi - xi măng cho thấy cường độ nén đơn nở hông $q_u$ sau 28 ngày bảo dưỡng đạt từ 400 kPa đến 1.200 kPa, cao gấp 10 đến 30 lần so với cường độ của đất sét mềm tự nhiên ($q_u$ tự nhiên chỉ đạt 20 đến 40 kPa). Sau 1 năm, cường độ có thể đạt mức tăng trưởng lên đến 50 lần.
2. Khả năng tăng tốc độ cố kết và cải thiện hệ số thấm: Thân cọc đất vôi - xi măng sau khi hình thành có hệ số thấm cao hơn đất bùn sét xung quanh từ 10 đến 50 lần. Cọc hoạt động tương đương hệ thống giếng cát nhân tạo, giúp độ cố kết của tầng đất yếu dày 15m đạt 90% chỉ sau 6 tháng gia tải, rút ngắn hơn 55% thời gian so với nền tự nhiên không xử lý.
3. Hiệu quả khống chế độ lún thực tế tại công trình: Áp dụng tính toán cho bồn dầu A30, A31, C14 tại Tổng kho Xăng dầu Nhà Bè và bồn số 5 kho Trà Nóc - Cần Thơ chứng minh độ lún tổng cộng tính toán giảm mạnh từ mức 85,4 cm (nền tự nhiên) xuống còn 21,6 cm (sau khi cắm cọc gia cố), tương ứng mức giảm lún đạt 74,7%.
4. Xác lập thông số cấu tạo hình thái cọc tối ưu: Nghiên cứu chỉ ra đường kính cọc tối ưu cho điều kiện Việt Nam là $\Phi500\text{ mm} - \Phi600\text{ mm}$, bố trí theo mạng tam giác đều với khoảng cách tâm cọc từ $2,5d$ đến $3,5d$ (tương đương 1,25m đến 2,1m), đạt hệ số thay thế diện tích $a_s$ từ 15% đến 25%.

Thảo luận kết quả

Cơ chế gia cường của cọc đất vôi - xi măng bắt nguồn từ hiện tượng truyền ứng suất tập trung: do mô đun đàn hồi của cọc $E_p$ lớn hơn mô đun biến dạng của đất yếu $E_s$ từ 20 đến 40 lần, đầu cọc tiếp nhận từ 65% đến 80% tổng tải trọng bên trên. Điều này làm giảm đáng kể ứng suất tác dụng trực tiếp lên đất nền giữa các cọc, ngăn chặn hiện tượng trượt trồi và biến dạng cắt cục bộ.

Toàn bộ dữ liệu quan trắc lún theo thời gian tại kho xăng dầu Nhà Bè được thể hiện qua các đồ thị đường cong quan trắc lún và bảng so sánh biến dạng. Kết quả cho thấy sai lệch giữa độ lún tính toán lý thuyết theo phương pháp đề xuất và độ lún đo đạc thực tế chỉ dao động trong khoảng 5% đến 8,5%. So với các công bố của Viện Địa kỹ thuật Thụy Điển (SGI) và Hiệp hội Trộn sâu Nhật Bản (DJM), việc kết hợp tỷ lệ hỗn hợp vôi và xi măng theo tỷ lệ 50:50 với định lượng 20 đến 30 kg/m cọc tại miền Nam mang lại hiệu quả kinh tế cao hơn 25% so với việc chỉ sử dụng thuần túy xi măng hoặc vôi đơn lẻ, do tận dụng được tính khử nước nhanh của vôi sống và khả năng phát triển cường độ bền vững của xi măng.

Đề xuất và khuyến nghị

1. Chuẩn hóa quy trình thiết kế cấp phối vật liệu: Các viện nghiên cứu và đơn vị tư vấn thiết kế cần áp dụng quy trình xác định tỷ lệ chất liên kết tối ưu từ 8% đến 12% xi măng kết hợp vôi theo khối lượng đất khô. Đối với đất bùn sét hữu cơ Nam Bộ, khuyến nghị duy trì tỷ lệ xi măng cao hơn vôi để chống lại sự cản trở thủy hóa của mùn hữu cơ, hướng tới mục tiêu cường độ nén nở hông $q_u \ge 600\text{ kPa}$ sau 28 ngày, triển khai áp dụng đồng bộ trong vòng 6 tháng tới.
2. Nâng cấp công nghệ thi công khoan trộn sâu: Các nhà thầu xây lắp nền móng cần đầu tư hệ thống thiết bị khoan trộn đồng bộ, kiểm soát nghiêm ngặt tốc độ nâng hạ cần khoan trong biên độ 0,5 đến 1,0 m/phút và duy trì áp lực phun khí nén ổn định để đảm bảo hệ số đồng đều của thân cọc đạt trên 90%, hạn chế tối đa hiện tượng phân tầng hoặc ngắt quãng thân cọc.
3. Thiết lập quy chuẩn quan trắc biến dạng tự động: Chủ đầu tư các dự án bồn bể xăng dầu, kho cảng ven sông cần bắt buộc bố trí hệ thống mốc đo lún bề mặt và thiết bị đo áp lực nước lỗ rỗng (piezometer). Quy trình đo đạc cần được thực hiện định kỳ tại các mốc thời gian 15, 30, 60, 90 và 180 ngày kể từ khi bắt đầu gia tải thử nước để kiểm soát tốc độ lún cố kết dưới 1 mm/ngày trước khi đưa vào vận hành chính thức.
4. Mở rộng phạm vi ứng dụng trong quy hoạch giao thông: Bộ Giao thông Vận tải và Bộ Xây dựng cần sớm ban hành sổ tay hướng dẫn thiết kế cọc đất vôi - xi măng để gia cố mố cầu, xử lý đoạn đắp đầu cầu và ổn định mái taluy sâu cho các tuyến đường cao tốc đi qua vùng đồng bằng châu thổ trong lộ trình 1 đến 2 năm tới.

Đối tượng nên tham khảo luận văn

• Kỹ sư thiết kế địa kỹ thuật và nền móng: Sử dụng tài liệu để tra cứu quy trình tính toán sức chịu tải cọc đơn, cọc nhóm, xác định hệ số tập trung ứng suất và thiết lập mô hình tính toán độ lún theo thời gian cho các công trình công nghiệp tải trọng lớn.
• Kỹ sư giám sát và chỉ đạo thi công hiện trường: Ứng dụng các thông số kỹ thuật về tốc độ quay của cánh khuấy, áp lực bơm khí nén, tỷ lệ định mức vôi - xi măng và phương pháp kiểm tra chất lượng cọc đất trộn sâu bằng phương pháp nén tĩnh hoặc khoan lấy mẫu lõi.
• Học viên cao học, nghiên cứu sinh và giảng viên ngành Xây dựng: Khai thác kho dữ liệu thực nghiệm phong phú về tính chất cơ lý của 7 phân tầng đất yếu Nam Bộ và tương quan địa kỹ thuật miền Bắc để phục vụ công tác giảng dạy, nghiên cứu chuyên sâu.
• Chủ đầu tư và nhà quản lý dự án kho cảng, giao thông: Nắm bắt cơ sở đánh giá hiệu quả kinh tế - kỹ thuật, so sánh chi phí giữa giải pháp cọc đất vôi - xi măng với cọc bê tông cốt thép nhằm tối ưu hóa tổng mức đầu tư xây dựng công trình.

Câu hỏi thường gặp

Giải pháp cọc đất vôi - xi măng phù hợp nhất với những loại đất nào tại Việt Nam?

Phương pháp này đạt hiệu quả kinh tế và kỹ thuật cao nhất trên các nền đất dính mềm yếu bão hòa nước như bùn sét, sét dẻo mềm, sét dẻo chảy, bùn á sét có chiều dày từ 5m đến 30m tại Đồng bằng sông Cửu Long, vùng trũng Đồng Tháp Mười, ven biển Hải Phòng và lưu vực sông Hồng.

Tỷ lệ phối trộn vôi và xi măng bao nhiêu là đạt yêu cầu kỹ thuật?

Thông thường, hàm lượng chất kết dính tổng cộng chiếm từ 8% đến 15% trọng lượng đất khô, tương đương 20 đến 35 kg chất kết dính cho 1 mét dài cọc đường kính 600 mm. Tại Nam Bộ, tỷ lệ phối trộn vôi và xi măng 50:50 hoặc 30:70 thường được ưu tiên để đảm bảo cường độ và độ bền chống xâm thực.

Làm thế nào cọc đất vôi - xi măng có thể rút ngắn thời gian lún cố kết của nền đất?

Thân cọc sau khi gia cố có độ rỗng liên thông và hệ số thấm lớn hơn nền đất bùn sét tự nhiên từ 10 đến 50 lần. Do đó, cọc đóng vai trò như các kênh thoát nước đứng nhân tạo, dẫn nước lỗ rỗng thoát nhanh lên tầng đệm cát bề mặt khi chịu tải trọng công trình.

Hiệu quả giảm lún cho các bồn chứa xăng dầu đạt tỷ lệ bao nhiêu phần trăm?

Theo số liệu quan trắc thực tế tại Tổng kho Xăng dầu Nhà Bè (bồn A30, C14) và kho Trà Nóc, giải pháp cọc đất vôi - xi măng giúp giảm độ lún tổng cộng từ 60% đến 75% so với nền đất tự nhiên, khống chế độ lún lệch đáy bồn nằm trong giới hạn an toàn dưới 0,004 lần đường kính bồn.

Phương pháp kiểm tra chất lượng thân cọc tại hiện trường được tiến hành ra sao?

Chất lượng cọc được kiểm tra thông qua công tác khoan lấy mẫu lõi nguyên dạng sau 28 ngày để thí nghiệm nén một trục nở hông ($q_u$), kết hợp thí nghiệm nén tĩnh cọc đơn tại hiện trường để xác định sức chịu tải giới hạn và mô đun đàn hồi thực tế của khối gia cố.

Kết luận

• Luận văn đã hệ thống hóa và làm sáng tỏ cơ sở lý thuyết hóa lý, cơ học tương tác giữa chất liên kết vôi - xi măng với khoáng sét mềm yếu tại Việt Nam.
• Xác lập thành công công thức tính toán sức chịu tải cọc đơn, sức chịu tải nhóm cọc và mô hình dự báo độ lún cố kết theo thời gian với độ chính xác cao (sai số dưới 8,5%).
• Đưa ra các thông số thiết kế tối ưu cho cọc đường kính $\Phi500\text{ mm} - \Phi600\text{ mm}$, bước cọc $2,5d - 3,5d$ cùng tỷ lệ chất kết dính 8% - 12%.
• Chứng minh tính khả thi và hiệu quả kinh tế kỹ thuật vượt trội qua thực tế nâng cấp cụm bồn chứa xăng dầu kho Nhà Bè và Cần Thơ, giảm hơn 70% độ lún công trình.
• Cung cấp tài liệu tham khảo thực tiễn giá trị cao cho ngành xây dựng cầu hầm, công trình ngầm và xử lý nền móng hạ tầng giao thông trên nền đất yếu.

Quý độc giả, kỹ sư công trình và các nhà nghiên cứu có thể áp dụng ngay các biểu đồ cấp phối, sơ đồ bố trí cọc và thuật toán tính lún trong công trình này để triển khai thiết kế, tối ưu hóa chi phí cho các dự án xử lý nền đất yếu hiện nay.

Trích đoạn nội dung tài liệu

BỘ GIÁO DỤC VÀ ĐÀO TẠO ĐẠI HỌC QUỐC GIA THÀNH PHỐ HỒ CHÍ MINH TRƯỜNG ĐẠI HỌC BÁCH KHOA HUỲNH VƯƠNG TRUNG ĐỀ TÀI: NGHIÊN CỨU GIẢI PHÁP CỘT ĐẤT TRÔN VÔI- XI MĂNG ĐỂ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU LUẬN VĂN CAO HỌC CHUYÊN NGÀNH: XÂY DỰNG CẦU HẦMP NĂM 2004 ÑAÏI HOÏC QUOÁC GIA TP.HOÀ CHÍ MINH COÄNG HOØA XAÕ HOÄI CHUÛ NGHÓA VIEÄT NAM TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC BAÙCH KHOA Ñoäc Laäp – Töï Do – Haïnh Phuùc NHIEÄM VUÏ LUAÄN VAÊN THAÏC SÓ ƒ HOÏ VAØ TEÂN HOÏC VIEÂN: HUYØNH VÖÔNG TRUNG PHAÙI: NAM ƒ NGAØY THAÙNG NAÊM SINH: 17-10-1973 NÔI SINH: TAÂY NINH ƒ CHUYEÂN NGAØNH: CAÀUTUYNEN, CAÙC COÂNG TRÌNH XAÂY DÖÏNG KHAÙC TREÂN ÑÖÔØNG OÂTO &ÑÖÔØNG SAÉT MAÕ SOÁ: 02.10 ƒ KHOÙA : 13 NAÊM 2002 -2004 I/-TEÂN ÑEÀ TAØI: Nghieân cöùu giaûi phaùp coïc ñaát troän voâi-ximaêng ñeå xöû lyù neàn ñaát yeáu. II/-NHIEÄM VUÏ VAØ NOÄI DUNG: 1.NHIEÄM VUÏ: Nghieân cöùu öùng duïng giaûi phaùp coïc ñaát troän voâi-ximaêng ñeå xöû lyù neàn ñaát yeáu nhaèm gia taêng khaû naêng chòu taûi, ñoä oån ñònh vaø giaûm ñoä luùn cho coâng trình treân ñaát yeáu, tính toaùn khaû naêng thoaùt nöôùc theo phöông ñöùng cuûa coïc, aùp duïng tính toaùn cho coâng trình cuï theå.NOÄI DUNG: PHAÀN I: TOÅNG QUAN ♦ Chöông 1: Toång quan veà vieäc aùp duïng coïc ñaát gia coá voâi-ximaêng ñeå xöû lyù neàn ñaát yeáu. PHAÀN II: NGHIEÂN CÖÙU ÑI SAÂU PHAÙT TRIEÅN ♦ Chöông 2 : Phaân tích ñi saâu veà ñieàu kieän vaø ñaëc ñieåm ñaát yeáu cuûa Vieät Nam. ♦ Chöông 3: Nghieân cöùu caáu taïo giaûi phaùp coïc ñaát- voâi-ximaêng ñeå gia coá neàn ñaát yeáu.

♦ Chöông 4: Nghieân cöùu tính toaùn coïc ñaát gia coá voâi-ximaêng ñeå gia coá neàn. ♦ Chöông 5: ÖÙng duïng tính toaùn cho caùc coâng trình cuï theå. PHAÀN III: KEÁT LUAÄN VAØ KIEÁN NGHÒ ♦ Chöông 6: Nhaän xeùt, keát luaän vaø kieán nghò III- NGAØY GIAO NHIEÄM VUÏ : IV- NGAØY HOAØN THAØNH NHIEÄM VUÏ : V- HOÏ VAØ TEÂN CAÙN BOÄ HÖÔÙNG DAÃN : TS.LE BAÙ VINH Noäi dung vaø Luaän aùn cao hoïc ñaõ ñöôïc thoâng qua Hoäi ñoàng chuyeân ngaønh TP.HCM, ngaøy thaùng naêm 2005 Caùn boä höôùng daãn Phoøng Ñaøo Taïo Sau Ñaïi Hoïc CHUÛ NHIEÄM NGAØNH TOÙM TAÉT NOÄI DUNG NGHIEÂN CÖÙU TEÂN ÑEÀ TAØI:” NGHIEÂN CÖÙU GIAÛI PHAÙP COÏC ÑAÁT TROÄN VOÂI-XIMAÊNG ÑEÅ XÖÛ LYÙ NEÀN ÑAÁT YEÁU” ƒ Phaân tích ñi saâu veà ñieàu kieän ñòa hình vaø ñaëc ñieåm ñaát yeáu cuûa Vieät Nam ñeå töø ñoù xaùc ñònh ñöôïc caùc thoâng soá kyõ thuaät cuûa coïc ñaát gia coá. ƒ Nghieân cöùu caáu taïo coïc ñaát-voâi-ximaêng ñeå gia coá neàn ñaát yeáu.

9 Caùc öùng duïng cuûa coïc gia coá 9 Quaù trình hình thaønh cöôøng ñoä cuûa coïc gia coá voâi-ximaêng 9 Caùc thoâng soá kyõ thuaät veà ñöôøng kính, khoaûng caùch coïc, caùch boá trí maët baèng coïc thöôøng duøng cho töøng loaïi coâng trình 9 Caùc phöông phaùp thi coâng thích hôïp ƒ Taäp trung nghieân cöùu tính toaùn coïc ñaát gia coá voâi-ximaêng ñeå gia coá neàn. 9 Caùc cô sôû lyù thuyeát tính toaùn khaû naêng chòu taûi cuûa coïc ñôn vaø nhoùm coïc. 9 Tính toaùn ñoä luùn, oån ñònh cuûa neàn coâng trình ñöôïc xöû lyù baèng coïc ñaát troän voâi-ximaêng. 9 Tính toaùn ñoä luùn theo thôøi gian.

ƒ AÙp duïng tính toaùn coâng trình: Naâng caáp boàn chöùa kho A,B,C, kho Traø Noùc Caàn Thô 9 Tính toaùn khaû naêng chòu taûi cuûa neàn gia coá 9 Tính toaùn ñoä luùn, oån ñònh 9 Tính ñoä luùn coá keát theo thôøi gian 9 Xaùc ñònh söï taêng khaû naêng thaám cuûa ñaát neàn sau khi gia coá ABSTRACT TITLE: “STUDY ON THE LIME-CEMENT-SOIL MIXING METHOD TO REINFORCE THE SOFT SOILS” ƒ Analyze in details condition of relief and feature of soft soil in Viet Nam to specify technical parameters of stabilized soil columns ƒ Study structure of lime-cement and soil column to stabilize soft soil 9 Applications of stabilzed columns 9 Process to create intensity of lime-cement and soil column 9 Technical parameters of diameter, interspace of columns and methods to arrange plane ussually used in each kind of work. 9 Available methods to work out. ƒ Focus on studying methods to calculate lime-cement and soil column to stablize soft soil. 9 Thoeretical base to calculate bearing capacity of single column and group of column.

9 Calculate transfiguration, stability of background created by lime-cement and soil column 9 Calculate intensity of fall in time. ƒ Apply to works: upgrade tank A, C, … in Nha Be petrol-tank 9 Calculate bearing capacity of stabilized background 9 Calculate transfiguration, stability. 9 Calculate cohesive capacity in time 9 Specify method to rise absorbable capacity of background after stabilizing columns COÂNG TRÌNH ÑÖÔÏC HOAØN THAØNH TAÏI TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC BAÙCH KHOA ÑAÏI HOÏC QUOÁC GIA THAØNH PHOÁ HOÀ CHÍ MINH ƒ Caùn boä höôùng daãn khoa hoïc chính : TS LE BAÙ VINH ƒ Caùn boä chaám nhaän xeùt 1 : ƒ Caùn boä chaám nhaän xeùt 2 : Luaän vaên thaïc só ñöôïc baûo veä taïi HOÄI ÑOÀNG CHAÁM BAÛO VEÄ LUAÄN AÙN CAO HOÏC TRÖÔØNG ÑAÏI HOÏC BAÙCH KHOA THAØNH PHOÁ HOÁ CHÍ MINH, ngaøy thaùng naêm 2005 PHUÏ LUÏC BOÀN CHÖÙA KHO A ƒ MAËT BAÈNG, MAËT ÑÖÙNG BOÁ TRÍ COÏC GIA COÁ BEÅ DAÀU BOÀN CHÖÙA A30, A31 ƒ KEÁT QUAÛ THÍ NGHIEÄM NEÙN MAÃU COÏC ÑAÁT TROÄN XIMAÊNG ƒ KEÁT QUAÛ THÍ NGHIEÄM ÑAÁT ƒ SOÁ LIEÄU QUAN TRAÉC PHUÏ LUÏC BOÀN CHÖÙA KHO TRAØ NOÙC-CAÀN THÔ ƒ MAËT BAÈNG, MAËT ÑÖÙNG BOÁ TRÍ COÏC GIA COÁ BEÅ DAÀU BOÀN CHÖÙA SOÁ 5 ƒ KEÁT QUAÛ THÍ NGHIEÄM ÑAÁT ƒ SOÁ LIEÄU QUAN TRAÉC PHUÏ LUÏC BOÀN CHÖÙA KHO C ƒ MAËT BAÈNG, MAËT ÑÖÙNG BOÁ TRÍ COÏC GIA COÁ BEÅ DAÀU BOÀN CHÖÙA KHO C ƒ KEÁT QUAÛ THÍ NGHIEÄM NEÙN MAÃU COÏC ÑAÁT TROÄN XIMAÊNG ƒ KEÁT QUAÛ THÍ NGHIEÄM ÑAÁT ƒ SOÁ LIEÄU QUAN TRAÉC Luaän vaên cao hoïc Huyønh Vöông Trung MUÏC LUÏC PHAÀN I: TOÅNG QUAN 3 CHÖÔNG 1: TOÅNG QUAN VEÀ VIEÄC ÖÙNG DUÏNG COÏC ÑAÁT-VOÂI-XIMAÊNG ÑEÅ GIA COÁ ÑAÁT NEÀN ÑAÁT YEÁU 4 1.1 KHAÙI NIEÄM COÏC ÑAÁT-VOÂI, COÏC ÑAÁT-XIMAÊNG 4 1.2 LÒCH SÖÛ PHAÙT TRIEÅN VAØ ÖÙNG DUÏNG CUÛA GIAÛI PHAÙP COÏC ÑAÁT-VOÂI, COÏC ÑAÁT-XIMAÊNG 6 1.3 CAÙC KEÁT QUAÛ NGHIEÂN CÖÙU VEÀ ÑAÁT GIA COÁ TAÏI VIEÄT NAM: 1.4 NHÖÕNG TOÀN TAÏI CHÍNH TRONG VIEÄC TÍNH TOAÙN GIA COÁ NEÀN BAÈNG COÏC ÑAÁT TROÄN XIMAÊNG 11 PHAÀN II: NGHIEÂN CÖÙU ÑI SAÂU PHAÙT TRIEÅN 16 CHÖÔNG 2: PHAÂN TÍCH ÑI SAÂU VEÀ ÑIEÀU KIEÄN VAØ ÑAËC ÑIEÅM ÑAÁT YEÁU VIEÄT NAM 17 2.1 ÑÒNH NGHÓA ÑAÁT YEÁU 17 2.2 KHAÙI QUAÙT VEÀ CAÁU TAÏO ÑÒA CHAÁT KHU VÖC NAM BOÄ: 16 2.3 NHAÄN XEÙT CHUNG VEÀ ÑIEÀU KIEÄN, ÑAËC ÑIEÅM CUÛA ÑAÁT YEÁU ÔÛ VIEÄT NAM TRONG VIEÄC ÖÙNG DUÏNG COÏC ÑAÁT TROÄN VOÂI-XIMAÊNGÑEÅ GIA COÁ NEÀN: 39 CHÖÔNG 3: NGHIEÂN CÖÙU CAÁU TAÏO GIAÛI PHAÙP COÏC ÑAÁT VOÂI-XIMAÊNG ÑEÅ GIA COÁ NEÀN ÑAÁT 41 3.1 BAÛN CHAÁT VAØ TÍNH CHAÁT VAÄT LYÙ CUÛA COÏC ÑAÁT GIA COÁ VOÂI XIMAÊNG 41 3.2 VAÄT LIEÄU VOÂI-XIMAÊNG DUØNG TRONG GIA COÁ 43 3.3 BAÛN CHAÁT SÖÏ HÌNH THAØNH CÖÔØNG ÑOÄ CUÛA ÑAÁT GIA COÁ VOÂI-XIMAÊNG 44 3.4 CAÙC THOÂNG SO KYÕ THUAÄT CUÛA COÏC GIA COÁ 47 3.5 MAËT BAÈNG BOÁ TRÍ COÏC 47 3.6 PHÖÔNG PHAÙP THI COÂNG: 49 3.7 MOÄT SOÁ TAÙC DUÏNG CUÛA COÏC GIA COÁ 51 3.8 CAÙC YEÁU TOÁ AÛNH HÖÔÛNG ÑEÁN ÑAËC TÍNH CUÛA COÏC 53 CHÖÔNG 4: NGHIEÂN CÖÙU TÍNH TOAÙN COÏC ÑAÁT TROÄN VOÂI-XIMAÊNG ÑEÅ GIA COÁ NEÀN 56 4.1 CAÙC DAÏNG PHAÙ HOAÏI COÏC ÑÔN 56 4.2 CAÙC ÑAËC TRÖNG CÔ HOÏC CUÛA ÑAÁT GIA COÁ VOÂI-XIMAÊNG 61 4.3 PHÖÔNG PHAÙP TÍNH TOAÙN CHO COÏC ÑAÁT – VOÂI-XIMAÊNG 65 CHÖÔNG 5: ÖÙNG DUÏNG TÍNH TOAÙN CHO CAÙC COÂNG TRÌNH CUÏ THEÅ 74 5.1 COÂNG TAÙC KHAÛO SAÙT, THÍ NGHIEÄM NGOAØI HIEÄN TRÖÔØNG VAØ TRONG PHOØNG THÍ NGHIEÄM 74 5.2 PHAÀN TÍNH TOAÙN COÂNG TRÌNH THÖÏC TEÁ BOÀN A30,A31,C14 KHO XAÊNG NHAØ BEØ, BOÀN SOÁ 5 TRAØ NOÙC- CAÀN THÔ 78 Trang 1 Luaän vaên cao hoïc Huyønh Vöông Trung PHAÀN III: NHAÄN XEÙT, KEÁT LUAÄN VAØ KIEÁN NGHÒ 140 CHÖÔNG 6: NHAÄN XEÙT KEÁT LUAÄN VAØ KIEÁN NGHÒ 141 6.1 NHAÄN XEÙT KEÁT LUAÄN 141 6.2 KIEÁN NGHÒ 144 TAØI LIEÄU THAM KHAÛO 146 Trang 2 Luaän vaên cao hoïc Huyønh Vöông Trung PHAÀN I: TOÅNG QUAN Trang 3 Luaän vaên cao hoïc Huyønh Vöông Trung CHÖÔNG 1: TOÅNG QUAN VEÀ VIEÄC ÖÙNG DUÏNG COÏC ÑAÁT-VOÂI-XIMAÊNG ÑEÅ GIA COÁ ÑAÁT NEÀN ÑAÁT YEÁU 1.1 KHAÙI NIEÄM VEÀ COÏC ÑAÁT-VOÂI, COÏC ÑAÁT-XIMAÊNG Töø raát laâu, phöông phaùp troän voâi-ximaêng ñaõ ñöôïc duøng caûi taïo ñaát. Söï oån ñònh döôùi saâu cuûa ñaát yeáu baèng coïc voâi hay baèng coïc ximaêng laø moät ñeà taøi nghieân cöùu trong moät thôøi gian khaù daøi ôû Thuïy Ñieån, Nhaät vaø moät soá nöôùc khaùc.

Vieän ñòa kyõ thuaät cuûa Thuïy Ñieån (SGI) cuøng vôùi Liden – Alimak A.B vaø giaùo sö Bengt Broms ñaõ aùp duïng roäng raõi kyõ thuaät coïc voâi cho moùng vaø coâng taùc ñaát, bao goàm caû khoái ñaép vaø hoá ñaøo saâu trong ñaát seùt yeáu. Phöông phaùp coïc voâi-ximaêng ñöôïc söû duïng vaø phaùt trieån ñeàu ñaën keå töø naêm 1967 khi laàn ñaàu tieân moät phöông phaùp môùi gia coá ñaát ñöôïc giôùi thieäu taïi Thuïy Ñieån vaø nhöõng öùng duïng môùi ñöôïc tìm ra. Coïc voâi vaø coïc hoãn hôïp voâi-ximaêng ñöôïc söû duïng chính thöùc taïi Thuïy Ñieån vaø Phaàn Lan ñeå gia taêng oån ñònh vaø giaûm luùn cho caùc coâng trình xaây döïng treân ñaát yeáu. Coïc voâi, coïc hoãn hôïp voâi-ximaêng ñaõ vaø ñang phaùt trieån roäng raõi ñeå thay theá nhöõng bieän phaùp gia coá ñaát khaùc taïi Thuïy Ñieån vaø Phaàn Lan.

Taïi Ñoâng Nam AÙ, coïc ñaát-voâi, coïc ñaát hoãn hôïp voâi-ximaêng chöa ñöôïc thoâng duïng, chæ coù coïc ñaát-ximaêng vaø coïc voâi ñöôïc söû duïng. Lyù do chính haàu heát laø do thieáu ñeà aùn lieân quan, maùy moùc thi coâng coïc ximaêng-voâi khoâng saün coù vaø chi phí khai thaùc voâi soáng tinh khieát cao hôn chi phí ximaêng. Ñaát seùt ven bieån coá keát thoâng thöôøng hoaëc quaù coá keát nheï, buøn höõu cô ñöôïc gia coá baèng coïc ñaát-voâi-ximaêng hoaëc coïc ñaát-voâi taïi moät soá thaønh phoá lôùn Ñoâng Nam AÙ nhö Baêng Coác, Rangoon, Singapore, Haø Noäi, Manila vaø Jarkata. Taïi ñaây, coïc ñaát-voâi vaø coïc ñaát-voâi-ximaêng seõ laø moät phöông phaùp thay theá haáp daãn vaø kinh teá.

Caàn phaûi ghi nhaän raèng ñaát yeáu taïi Ñoâng Nam AÙ ôû moät vaøi khía caïnh thì töông töï nhö ñaát seùt yeáu vaø buøn höõu cô taïi Thuïy Ñieån vaø Phaàn Lan. Ta bieát, neáu troän ñaát seùt vôùi moät löôïng voâi, ximaêng hoaëc moät chaát keát dính töông töï thì seõ ñöôïc moät vaät lieäu môùi coù tính chaát cô hoïc cao hôn haún ñaát seùt chöa gia coá. Luùc ban ñaàu ngöôøi ta thi coâng caùc coïc voâi nhö sau: khoan loã coù ñöôøng kính töø 30 ÷ 50 cm, caùch nhau 2 – 5 cm roài cho voâi cuïc chöa toâi vaøo. Khi taùc duïng vôùi nöôùc, voâi soáng ñöôïc toâi seõ taêng theå tích (coù theå taêng ñöôøng kính coïc leân 60 – 80%), do ñoù coù taùc duïng neùn chaët ñaát xung quanh; ñoàng thôøi voâi coøn coù taùc duïng gia coá ñaát xung quanh coïc laøm taêng cöôøng ñoä, huùt nöôùc roài toûa nhieät, laøm nöôùc boác hôi vaø laøm giaûm ñoä aåm cuûa ñaát yeáu xung Trang 4 Luaän vaên cao hoïc Huyønh Vöông Trung quanh coïc voâi.