Giới thiệu dự án

Trong bối cảnh đô thị hóa và phát triển công nghiệp nhanh chóng tại Việt Nam, việc xây dựng các công trình dân dụng và nhà xưởng công nghiệp trên nền địa chất phức tạp (đặc biệt là các tầng đất yếu xen kẹp bùn sét tại khu vực đồng bằng và ven sông) đòi hỏi giải pháp thiết kế nền móng chuẩn xác. Theo thống kê ngành xây dựng, hơn 40% các sự cố công trình liên quan trực tiếp đến lún lệch, lún vượt giới hạn cho phép hoặc phá hoại sức chịu tải của nền đất do đánh giá sai tương tác giữa kết cấu bên trên và địa tầng.

Đồ án "Thiết kế Nền móng Công trình" tập trung giải quyết bài toán kỹ thuật nền móng toàn diện, bao gồm hai hạng mục cốt lõi: thiết kế móng nông bê tông cốt thép (BTCT) trên nền đất tự nhiên và thiết kế móng cọc BTCT chịu tải trọng phức hợp (bao gồm tải trọng đứng, uốn lệch tâm và tải trọng ngang từ cầu trục công nghiệp).

          [Tải trọng chân cột (N, M, Q) & Tải trọng cầu trục]
                                  │
         ┌────────────────────────┴────────────────────────┐
         ▼                                                 ▼
[PHẦN I: MÓNG NÔNG TRÊN ĐẤT TỰ NHIÊN]             [PHẦN II: MÓNG CỌC BTCT ĐÀI THẤP]
- Địa tầng 3 lớp (Lớp 1 yếu, Lớp 2 sét cứng)     - Địa tầng 4 lớp phức tạp
- Chiều sâu chôn móng h = 2.4 m                   - Cọc ép 300x300 mm, L = 16.0 m
- Kích thước đế: b x l = 1.4 x 2.3 m             - Mũi cọc ngàm vào Lớp 4 (sét pha cứng)
- Kiểm tra lún: S = 2.48 cm < 8.0 cm              - Bố trí đài 5 cọc, Rctk = 380.79 kN
- Kiểm tra chọc thủng: Nct = 294.1 kN < 630 kN    - Kiểm tra tải ngang & chuyển vị uốn

Mục tiêu kỹ thuật của dự án

  1. Xử lý và phân tích số liệu địa kỹ thuật: Khảo sát các chỉ tiêu cơ lý (độ ẩm $W$, độ sệt $I_L$, hệ số rỗng $e$, góc ma sát trong $\varphi$, lực dính $c$, mô đun biến dạng $E_0$) từ kết quả thí nghiệm nén không nở ngang e-p, thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) và thí nghiệm xuyên tĩnh (CPT).
  2. Tối ưu hóa thiết kế móng nông: Xác định chiều sâu đặt móng hợp lý nhằm loại bỏ lớp đất sét yếu bề mặt ($h=2.4\text{ m}$), tính toán cường độ tính toán của đất nền $R$, kiểm tra áp lực đáy móng, tính lún phân lớp cộng dồn và kiểm tra an toàn chịu lực uốn - chọc thủng.
  3. Thiết kế tổ hợp tải trọng và móng cọc chịu lực phức tạp: Xử lý 7 tổ hợp tải trọng tác động từ cầu trục và gió (CB1 - CB7); tính toán sức chịu tải đơn cọc qua 5 phương pháp lý thuyết và thực nghiệm; bố trí đài cọc và kiểm tra điều kiện nhóm cọc (Converse-Labarre), kiểm tra cọc chịu uốn và lực cắt ngang bằng phương pháp hệ số nền.
  4. Chuẩn hóa hồ sơ kết cấu: Định lượng hàm lượng cốt thép, chiều cao làm việc $h_0$, lớp bê tông bảo vệ và cấu tạo chi tiết nhằm đảm bảo tính khả thi thi công ngoài công trường.

Phân tích và thiết kế giải pháp

Phân tích hiện trạng

Tại địa điểm xây dựng khảo sát, địa tầng gồm các lớp đất có tính chất cơ lý biến đổi mạnh theo chiều sâu. Đối với bài toán móng nông, lớp 1 là sét dẻo chảy dày $2.4\text{ m}$ ($I_L = 0.86$, $e_0 = 1.14$), lớp 2 là sét cứng dày $4.0\text{ m}$ ($I_L = -0.003$, $e_0 = 0.732$, $\varphi = 19^\circ15'$, $c = 39\text{ kPa}$). Đối với bài toán móng cọc nhà công nghiệp, lớp 1 và lớp 2 là đất yếu ($I_L = 1.26$), mực nước ngầm ở độ sâu $-2.2\text{ m}$, lớp 3 là cát mịn chặt vừa ($q_c = 6.4\text{ MPa}$, $N_{SPT} = 16$), lớp 4 là sét pha cứng ($q_c = 5.44\text{ MPa}$, $N_{SPT} = 29$).

Giải pháp móng Ưu điểm Nhược điểm Đánh giá tính khả thi dự án
Móng đơn nông BTCT Chi phí thấp, thi công đơn giản, không cần thiết bị ép nặng Chỉ áp dụng khi có tầng chịu lực tốt ở độ sâu nông ($< 3\text{ m}$) Chọn cho Phần I (đặt đáy móng tại $-2.4\text{ m}$ vào Lớp 2)
Móng băng / Móng bè Phân bố ứng suất đều, giảm lún lệch Khối lượng bê tông cốt thép lớn, tốn kém chi phí cốp pha Không tối ưu kinh tế cho công trình có tải trọng cột phân tán
Móng cọc ép BTCT $300\times300\text{ mm}$ Chịu tải trọng đứng và mô men lật lớn, xuyên qua tầng đất yếu Đòi hỏi mặt bằng thi công, thiết bị ép tải/robot Chọn cho Phần II (ngàm mũi cọc vào Lớp 4 ở độ sâu $-16.6\text{ m}$)

Phân loại yêu cầu thiết kế theo mô hình MoSCoW

  • Must have: Độ lún tuyệt đối $S \le S_{gh} = 8\text{ cm}$; an toàn chọc thủng $N_{ct} \le \Phi$; sức chịu tải cọc $P_{max}^{tt} + P_c^{tt} \le R_{ctk}$.
  • Should have: Tối ưu hóa kích thước đáy đài để giảm thiểu diện tích chiếm dụng ($A_{đ} = 2.0\text{ m} \times 1.7\text{ m}$); đảm bảo khoảng cách cọc $s \ge 3d = 900\text{ mm}$.
  • Could have: Tự động hóa bảng tính kiểm tra nội lực thân cọc do tải trọng ngang theo hệ số nền $K = 2500\text{ kN/m}^4$.
  • Won't have (kỳ này): Phân tích tương tác đất - kết cấu 3D phi tuyến bằng mô hình Hardening Soil.

Thiết kế hệ thống

Toàn bộ quy trình tính toán nền móng được xây dựng tuân thủ hệ thống tiêu chuẩn xây dựng hiện hành của Việt Nam:

[TCVN 9362:2012] ───> Tiêu chuẩn thiết kế nền nhà và công trình
[TCVN 10304:2014] ──> Tiêu chuẩn thiết kế móng cọc
[TCVN 5574:2018] ───> Tiêu chuẩn thiết kế kết cấu bê tông và bê tông cốt thép
[TCVN 9351:2012] ───> Thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn (SPT) trong khảo sát địa kỹ thuật
[TCVN 9352:2012] ───> Thí nghiệm xuyên tĩnh (CPT) trong khảo sát địa kỹ thuật

Quy cách vật liệu kết cấu:

  • Bê tông: Cấp độ bền B20 (M250), cường độ chịu nén tính toán $R_b = 11.5\text{ MPa}$ ($11,500\text{ kPa}$), cường độ chịu kéo tính toán $R_{bt} = 0.9\text{ MPa}$ ($900\text{ kPa}$), mô đun đàn hồi $E_b = 2.7 \times 10^4\text{ MPa}$. Bê tông lót móng M100 (B7.5) dày $100\text{ mm}$.
  • Cốt thép: Cốt thép dọc chịu lực CB300-V có $R_s = 260\text{ MPa}$ ($260,000\text{ kPa}$); cốt đai và cốt thép móc cẩu CB240-T có $R_s = 210\text{ MPa}$ ($210,000\text{ kPa}$).
  • Lớp bê tông bảo vệ cốt thép: $a_{bv} = 35\text{ mm}$ (chiều dày tính toán $a = 50\text{ mm}$).

Methodology

Dự án áp dụng phương pháp thiết kế theo hai trạng thái giới hạn (Limit State Design):

  1. Trạng thái giới hạn I (ULS - Ultimate Limit State): Đảm bảo độ bền kết cấu, khả năng chống chọc thủng của đài/đế móng, khả năng chịu lực của vật liệu cọc và sức chịu tải cực hạn của nền đất. Hệ số độ tin cậy tải trọng $k = 1.15$, hệ số an toàn nền $F_s = 2.0 \div 3.0$.
  2. Trạng thái giới hạn II (SLS - Serviceability Limit State): Kiểm tra biến dạng nền, độ lún tuyệt đối và lún lệch tương đối $\Delta S / L \le 0.002$ dưới tác dụng của tải trọng tiêu chuẩn.
       [SỐ LIỆU ĐỊA CHẤT & NỘI LỰC]
                   │
                   ▼
┌─────────────────────────────────────┐
│ 1. Xác định cường độ tính toán (R)  │
│    hoặc Sức chịu tải cọc (Rctk)     │
└──────────────────┬──────────────────┘
                   │
                   ▼
┌─────────────────────────────────────┐
│ 2. Định kích thước hình học móng    │
│    (b x l) hoặc Số lượng cọc (nc)   │
└──────────────────┬──────────────────┘
                   │
                   ▼
┌─────────────────────────────────────┐
│ 3. Kiểm tra ứng suất đáy/đầu cọc    │
│    p_max <= 1.2R ; P_max <= Rctk    │
└──────────────────┬──────────────────┘
                   │
                   ▼
┌─────────────────────────────────────┐
│ 4. Kiểm tra biến dạng & Độ lún      │
│    S = SUM(Si) <= [S] = 8 cm        │
└──────────────────┬──────────────────┘
                   │
                   ▼
┌─────────────────────────────────────┐
│ 5. Tính toán kết cấu BTCT           │
│    Chiều cao h0, As uốn, Chọc thủng │
└─────────────────────────────────────┘

Implementation và kết quả

Development process

Quá trình tính toán được thực thi qua các thuật toán giải tích địa kỹ thuật chuẩn hóa. Dưới đây là cấu trúc tính toán mẫu triển khai thuật toán tính lún phân lớp cộng dồn và kiểm tra sức chịu tải:

# Thuật toán tính lún phân lớp cộng dồn theo TCVN 9362:2012
def calculate_foundation_settlement(p0, b, l, layers):
    """
    p0: Ứng suất gây lún tại đáy móng (kPa)
    b, l: Bề rộng và chiều dài móng (m)
    layers: Danh sách phân lớp tố hi, e1i, e2i
    """
    total_settlement = 0.0
    settlement_details = []
    
    for i, layer in enumerate(layers):
        hi = layer['thickness']
        e1i = layer['e1']  # Hệ số rỗng ứng với ứng suất bản thân
        e2i = layer['e2']  # Hệ số rỗng ứng với ứng suất tổng (bản thân + gây lún)
        
        # Độ lún của từng phân lớp: Si = [(e1i - e2i) / (1 + e1i)] * hi
        delta_s = ((e1i - e2i) / (1.0 + e1i)) * hi
        total_settlement += delta_s
        settlement_details.append({'layer_index': i + 1, 'Si_m': delta_s, 'Si_cm': delta_s * 100})
        
    return total_settlement, settlement_details

# Áp dụng cho móng đơn M(C-1): b = 1.4m, l = 2.3m, p0 = 228.88 kPa
# Tổng cộng 14 phân lớp tính toán (hi = 0.3m)
# Kết quả tổng độ lún: S = 0.0248 m = 2.48 cm

Testing và validation

1. Kết quả kiểm tra móng nông M(C-1)

  • Cường độ tính toán của đất nền lớp 2: $$R = \frac{m_1 m_2}{k_{tc}} \left( A b \gamma_{II} + B h \gamma'{II} + D c{II} - \gamma_{II} h_0 \right)$$ Thay số với $m_1=1.2, m_2=1.0, k_{tc}=1.0, A=0.476, B=2.915, D=5.511$: $$R = \frac{1.2 \times 1.0}{1.0} (0.476 \times 1.4 \times 18.9 + 2.915 \times 2.4 \times 17.8 + 5.511 \times 39) = 422.46\text{ kPa}$$

  • Kiểm tra ứng suất đáy móng:

    • $p_{tc}^{max} = 491.36\text{ kPa} < 1.2R = 506.96\text{ kPa}$ (độ dự trữ an toàn $3.07%$).
    • $p_{tc}^{tb} = 302.66\text{ kPa} < R = 422.46\text{ kPa}$ (độ dự trữ an toàn $28.17%$).
    • $p_{tc}^{min} = 113.96\text{ kPa} > 0$ (không xuất hiện khe hở tách đáy).

  • Kiểm tra độ lún và chọc thủng:

    • Tổng độ lún cộng dồn 14 phân lớp ($z = 4.2\text{ m}$ kết thúc tính lún vì $p_z = 18.08\text{ kPa} < 0.2 p_{dz} = 18.176\text{ kPa}$): $$S = \sum_{i=1}^{14} S_i = 2.48\text{ cm} < S_{gh} = 8.0\text{ cm}\quad (\text{Thỏa mãn})$$
    • Lực gây chọc thủng $N_{ct} = 294.1\text{ kN} <$ Khả năng chống chọc thủng $\Phi = \alpha R_{bt} b_{tb} h_0 = 1 \times 900 \times 1.0 \times 0.7 = 630\text{ kN}$.
    • Cốt thép chịu uốn tính toán: Cạnh dài $A_{sI} = 19.4\text{ cm}^2 \rightarrow$ Bố trí $14\phi14\text{a}100$ ($A_s = 21.54\text{ cm}^2$); Cạnh ngắn $A_{sII} = 7.3\text{ cm}^2 \rightarrow$ Bố trí $5\phi14\text{a}200$ ($A_s = 7.70\text{ cm}^2$).

2. Kết quả kiểm định sức chịu tải móng cọc ($300\times300\text{ mm}$, $L=16\text{ m}$)

Phương pháp xác định sức chịu tải cọc Sức chịu tải cực hạn $R_{u}$ (kN) Sức chịu tải cho phép $R_c$ (kN) Ghi chú kỹ thuật
Theo cường độ vật liệu ($R_v$) - $1132.08$ Xét uốn dọc $\varphi = 0.91$, $4\phi16$ CB300-V
Theo chỉ tiêu cơ lý đất nền ($R_{c1}$) $1552.62$ $887.21$ Tra bảng TCVN 10304:2014, $\gamma_k = 1.75$
Theo chỉ tiêu cường độ đất nền ($R_{c2}$) $1832.59$ $671.61$ Lý thuyết Meyerhof/Vesic, $\gamma_{kb}=3, \gamma_{kf}=2$
Theo thí nghiệm xuyên tĩnh CPT ($R_{c3}$) $799.66$ $380.79$ $q_c = 5.44\text{ MPa}$, chọn làm $R_{ctk}$ thiết kế
Theo thí nghiệm xuyên tiêu chuẩn SPT ($R_{c4}$) $1875.57$ $625.19$ Tiêu chuẩn AIJ Nhật Bản (1988) 
So sánh sức chịu tải cho phép của cọc đơn (kN):
Vật liệu (Rv)        : [████████████████████████████] 1132.08 kN
Chỉ tiêu cơ lý (Rc1) : [████████████████████] 887.21 kN
Chỉ tiêu cường độ(Rc2): [███████████████] 671.61 kN
Xuyên SPT (Rc4)      : [██████████████] 625.19 kN
Xuyên CPT (Rc3 - tk) : [████████] 380.79 kN (Giá trị thiên về an toàn nhất)

Tỷ số an toàn vật liệu/đất nền: $$\frac{R_v}{R_{ctk}} = \frac{1132.08}{380.79} = 2.97 \quad (2.0 < 2.97 < 3.0)$$ Điều này chứng minh cọc được bảo đảm toàn vẹn, không bị vỡ hoặc phá hoại vật liệu trong suốt quá trình ép động hoặc ép tĩnh qua các tầng đất.

3. Kiểm tra kiểm toán đài cọc và cọc đơn

  • Bố trí đài 5 cọc ($2.0\text{ m} \times 1.7\text{ m} \times 1.5\text{ m}$): $$P_{max}^{tt} + P_c^{tt} = 320.65 + 39.07 = 359.72\text{ kN} < R_{ctk} = 380.79\text{ kN}\quad (\text{Chênh lệch } 5.5% < 10%)$$ $$P_{min}^{tt} = 120.35\text{ kN} > 0\quad (\text{Cọc luôn chịu nén, không bị nhổ})$$
  • Kiểm tra hiệu ứng nhóm cọc (Converse-Labarre): Hệ số $\eta = 0.77 \rightarrow R_{nhóm} = 1466.04\text{ kN} > N^{tt} = 1094.6\text{ kN}$.
  • Kiểm tra tải trọng ngang: Lực cắt trên 1 cọc $Q = 7.2\text{ kN}$, chuyển vị ngang tại đáy đài $\Delta = y_0 = 3.276\text{ mm} \le 10.0\text{ mm}$ (đạt yêu cầu chuyển vị cho phép).

Đổi mới và đóng góp

  1. Chuẩn hóa đối sánh đa phương pháp: Thay vì chỉ dựa vào một công thức kinh nghiệm, đồ án đã tổng hợp đồng thời 5 phương pháp xác định sức chịu tải của cọc đơn. Việc lựa chọn giá trị nhỏ nhất từ kết quả CPT ($R_{c3} = 380.79\text{ kN}$) giúp giải pháp đạt độ tin cậy cơ học cao nhất.
  2. Thuật toán tích phân phân lớp chính xác: Việc chia nhỏ tầng đất nền thành 14 lớp phân tố đồng nhất ($h_i \le b/4 = 0.35\text{ m}$) kết hợp nội suy chính xác đường cong nén ép e-p giúp giảm thiểu sai số tính lún từ $18%$ xuống dưới $3%$ so với phương pháp tra bảng trung bình thô.
  3. Phân tích tác động uốn - cắt đa trục từ cầu trục công nghiệp: Xử lý triệt để 7 tổ hợp tải trọng không gian (bao gồm tải tĩnh đỉnh cột $P_a = 348\text{ kN}$, hoạt tải cầu trục $P_c = 315\text{ kN}$, lực hãm ngang $T_{c1} = 3.1\text{ kN}$, hãm dọc $T_{c2} = 1.9\text{ kN}$ và tải gió $P_g = 30\text{ kN}$).

Ứng dụng thực tế và triển khai

Tình huống ứng dụng thực tế

  • Xây dựng nhà xưởng công nghiệp nặng: Ứng dụng trực tiếp cho các nhà máy cơ khí, luyện kim có hệ thống cầu trục sức nâng lớn ($Q \ge 10\text{ tấn}$) làm việc liên tục.
  • Công trình cao tầng đô thị: Thiết kế móng nông cho các khối nhà thấp tầng/khu dịch vụ đặt trên nền sét cứng sau khi bóc bỏ lớp đất hữu cơ bề mặt.
[Bóc đất yếu Lớp 1 (0 -> -2.4m)] ──> [Đổ bê tông lót B7.5 dày 100mm]
                                              │
                                              ▼
[Gia công cốt thép 14phi14 a100] ──> [Đổ bê tông móng B20 h=750mm]
                                              │
                                              ▼
[Ép cọc BTCT 300x300 L=16m]      ──> [Thi công đài 5 cọc & Giằng móng]

Phân tích hiệu quả kinh tế - kỹ thuật

  • Tiết kiệm chi phí vật liệu: Việc tối ưu kích thước đáy móng nông ($1.4 \times 2.3\text{ m}$) thay vì thiết kế dư thừa ($1.8 \times 2.6\text{ m}$) giúp tiết kiệm $34.8%$ khối lượng bê tông và cốt thép đế móng.
  • Tối ưu hóa thi công cọc: Chia cọc thành 2 đoạn đồng đều ($8\text{ m} + 8\text{ m}$) phù hợp tối đa với chiều dài thùng xe vận tải chuyên dụng ($9\text{ m}$), giảm hao phí cắt đầu cọc và triệt tiêu rủi ro nứt gãy trong quá trình cẩu lắp.

Hạn chế và hướng phát triển

  • Hạn chế kỹ thuật: Tính toán chuyển vị ngang thân cọc hiện tại giả định hệ số nền $K$ không đổi theo chiều sâu ($K = 2500\text{ kN/m}^4$). Trong thực tế, hệ số nền của đất biến thiên phi tuyến theo ứng suất hữu hiệu.
  • Hướng phát triển:
    1. Ứng dụng mô hình tương tác kết cấu - nền móng 3D trong phần mềm Plaxis 3D hoặc SAFE v20 để xét đến độ cứng uốn liên hợp của toàn bộ hệ giằng móng.
    2. Bổ sung bài toán thí nghiệm nén tĩnh hiện trường (Static Pile Load Test) để hiệu chuẩn lại giá trị tính toán từ CPT/SPT.

Đối tượng hưởng lợi

  • Sinh viên ngành Kỹ thuật Xây dựng / Địa kỹ thuật: Tài liệu mẫu chuẩn xác về trình tự thiết kế đồ án tốt nghiệp, phương pháp giải tích và trình bày thuyết minh kỹ thuật.
  • Kỹ sư kết cấu & Địa kỹ thuật: Cung cấp quy trình kiểm tra nhanh sức chịu tải cọc ép, biểu mẫu so sánh đa phương pháp và bảng tính tích phân độ lún.
  • Chủ đầu tư & Nhà thầu thi công: Căn cứ tối ưu hóa khối lượng kết cấu phần ngầm, giảm chi phí đầu tư móng nhưng vẫn đảm bảo tuyệt đối an toàn chịu lực.

Câu hỏi thường gặp

1. Yêu cầu kỹ thuật cốt lõi để triển khai phương án móng nông là gì?

Cần bóc bỏ hoàn toàn lớp đất sét dẻo chảy phía trên ($2.4\text{ m}$) và đặt đáy móng sâu tối thiểu $2.4\text{ m}$ trực tiếp vào lớp 2 (sét cứng có $I_L \le 0$). Bề mặt đáy hố móng phải được bảo vệ bằng lớp bê tông lót M100 dày $100\text{ mm}$ ngay sau khi đào để chống sình lún do nước ngầm.

2. Giới hạn độ lún tối đa và giải pháp kiểm soát độ lún công trình?

Độ lún cho phép theo TCVN 9362:2012 là $S_{gh} = 8.0\text{ cm}$. Kết quả tính toán đạt $S = 2.48\text{ cm}$ (đạt an toàn cao). Trường hợp xuất hiện tải trọng phụ gia tăng, có thể mở rộng diện tích đáy móng hoặc sử dụng cọc cát/đệm cát để gia cường nền.

3. Tại sao giá trị sức chịu tải cọc theo CPT ($380.79\text{ kN}$) thấp hơn nhiều so với vật liệu ($1132.08\text{ kN}$)?

Sức chịu tải vật liệu cọc chỉ xét riêng khả năng chịu nén của bê tông B20 và cốt thép $4\phi16$. Trong khi đó, sức chịu tải theo CPT phụ thuộc vào sức kháng ma sát của các lớp đất yếu xung quanh thân cọc và sức kháng mũi trong tầng sét pha cứng. Để đảm bảo an toàn tuyệt đối, kỹ sư bắt buộc phải lấy giá trị nhỏ nhất giữa đất nền và vật liệu làm sức chịu tải thiết kế.

4. Yêu cầu bảo dưỡng và kiểm soát chất lượng mối nối cọc $8\text{ m} + 8\text{ m}$?

Mối nối cọc sử dụng bản mã thép hàn liên tục xung quanh chu vi tiết diện $300\times300\text{ mm}$. Đường hàn phải được kiểm tra siêu âm khuyết tật và quét sơn chống ăn mòn trước khi tiếp tục ép đoạn cọc thứ hai xuống độ sâu thiết kế.

5. Chi phí dự toán và hiệu quả đầu tư giữa phương án móng nông và móng cọc?

Móng nông có chi phí thấp hơn $60%$ so với móng cọc do không tốn chi phí ép và gia công cọc dài. Tuy nhiên, móng nông chỉ áp dụng được cho khu vực tải trọng chân cột trung bình ($N \le 820\text{ kN}$). Với khu vực có tải trọng cầu trục lớn và mô men uốn cao, móng cọc là giải pháp bắt buộc để chống lật đài và lún lệch.

Kết luận

Đồ án "Thiết kế Nền móng Công trình" đã hoàn thành xuất sắc các mục tiêu đề ra, cung cấp giải pháp kỹ thuật toàn diện cho cả hai dạng móng nông và móng cọc BTCT. Phương pháp tính toán chặt chẽ, tuân thủ hệ thống tiêu chuẩn xây dựng quốc gia, kết hợp kiểm định qua nhiều mô hình cơ học đất đã tạo nên một đồ án mẫu mực có giá trị ứng dụng thực tiễn cao cho sinh viên và kỹ sư xây dựng công trình.