Nghiên cứu xử lý nền đất yếu bằng cọc xi măng đất trộn ướt trên đất phèn Long An

Hướng dẫn chi tiết phương pháp xử lý nền đất yếu bằng cọc xi măng đất trộn ướt tại Long An. Kỹ thuật hiệu quả, tiết kiệm chi phí cho công trình xây dựng, đảm

• Tác giả: Lê Tấn Lộc
• Trường học: Trường Đại học Thủy lợi
• Đề tài: Nghiên cứu xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trên nền đất nhiễm phèn ở tỉnh Long An
• Loại tài liệu: Luận văn thạc sĩ
• Năm xuất bản: 2014
• Địa điểm: Hồ Chí Minh

Tóm tắt

I. Khám Phá Luận Văn Tối Ưu Xử Lý Nền Đất Yếu Bằng Cọc Xi Măng Đất

Luận văn nghiên cứu xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trên nền đất nhiễm phèn ở tỉnh Long An đóng vai trò trọng yếu trong việc nâng cao chất lượng và tuổi thọ công trình xây dựng. Khu vực Đồng bằng sông Cửu Long (ĐBSCL), đặc biệt là tỉnh Long An, phải đối mặt với đặc điểm địa chất phức tạp, bao gồm các lớp đất yếu và tình trạng nhiễm phèn nghiêm trọng. Điều này đặt ra những thách thức lớn đối với ngành xây dựng, đòi hỏi các giải pháp gia cố nền đất yếu hiệu quả và bền vững. Phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt (CXMĐ) nổi lên như một công nghệ tiên tiến, mang lại tiềm năng đáng kể trong việc cải thiện cường độ và giảm độ lún của nền đất. Nghiên cứu này không chỉ tập trung vào việc xác định khả năng ứng dụng giải pháp CXMĐ mà còn đi sâu vào việc lựa chọn loại xi măng và chất phụ gia phù hợp, đảm bảo hiệu quả tối ưu trên nền đất nhiễm phèn đặc thù của Long An. Mục tiêu cuối cùng là cung cấp một giải pháp kỹ thuật vững chắc, phục vụ sự phát triển kinh tế và hạ tầng bền vững của tỉnh, đồng thời góp phần vào kho tàng kiến thức về xử lý đất yếu nhiễm phèn.

1.1. Bối cảnh và tầm quan trọng của việc gia cố đất yếu tại Long An

Long An, một tỉnh trọng điểm của ĐBSCL, đang trải qua quá trình đô thị hóa và phát triển hạ tầng mạnh mẽ. Tuy nhiên, điều kiện địa chất với các lớp đất yếu và nền đất nhiễm phèn đã trở thành rào cản lớn. Đất yếu thường có sức chịu tải thấp, độ lún lớn và không ổn định, dẫn đến nguy cơ hư hỏng công trình nếu không có biện pháp xử lý phù hợp. Tình trạng nhiễm phèn càng làm trầm trọng thêm vấn đề, gây ăn mòn vật liệu và làm giảm tuổi thọ kết cấu. Việc gia cố nền đất yếu không chỉ là yêu cầu kỹ thuật mà còn là yếu tố quyết định sự bền vững của các dự án đầu tư. Luận văn này tập trung vào giải quyết những thách thức này, cung cấp cơ sở khoa học và thực tiễn để ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt một cách hiệu quả, đảm bảo an toàn và tiết kiệm chi phí cho các công trình trọng điểm tại tỉnh Long An.

1.2. Mục tiêu và phạm vi nghiên cứu của giải pháp CXMĐ

Mục tiêu chính của đề tài là xác định khả năng ứng dụng của giải pháp cọc xi măng đất (CXMĐ), đồng thời lựa chọn loại xi măng và chất phụ gia tối ưu để xử lý nền đất yếu nhiễm phèn ở tỉnh Long An. Phạm vi nghiên cứu tập trung vào đặc điểm địa chất khu vực, phân tích tính chất hóa lý của đất nhiễm phèn, và khảo sát hiệu quả của hỗn hợp xi măng – đất – phụ gia. Nghiên cứu sẽ xem xét các yếu tố như cường độ chịu nén, độ lún, và khả năng chống ăn mòn của cọc. Bên cạnh đó, đề tài cũng đánh giá tính khả thi kinh tế và kỹ thuật của việc triển khai công nghệ thi công CXMĐ trong điều kiện thực tế. Những kết quả đạt được sẽ là căn cứ quan trọng để đề xuất quy trình thiết kế và thi công CXMĐ chuẩn mực, góp phần vào sự phát triển bền vững của hạ tầng Long An và các vùng đất tương tự trong ĐBSCL.

II. Những Thách Thức Cốt Lõi Khi Xử Lý Nền Đất Yếu Nhiễm Phèn Long An

Việc xây dựng trên nền đất yếu và nhiễm phèn tại Long An, đặc biệt là các khu vực thuộc Đồng bằng sông Cửu Long (ĐBSCL), luôn đối mặt với nhiều rào cản kỹ thuật và kinh tế. Các lớp đất sét mềm, bùn, than bùn có độ lún lớn và khả năng chịu tải thấp là đặc trưng phổ biến. Hơn nữa, tình trạng đất bị nhiễm phèn với độ pH thấp, hàm lượng sulfate cao, gây ra phản ứng ăn mòn mạnh mẽ đối với vật liệu xây dựng và làm suy giảm tính chất cơ học của đất. Những yếu tố này không chỉ ảnh hưởng đến sự ổn định của công trình mà còn làm tăng đáng kể chi phí xây dựng và bảo trì. Để tìm ra giải pháp xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt hiệu quả, việc hiểu rõ các thách thức này là bước khởi đầu quan trọng. Nghiên cứu đã chỉ ra rằng việc bỏ qua hoặc đánh giá thấp những đặc điểm phức tạp của đất có thể dẫn đến những hệ lụy nghiêm trọng về chất lượng và tuổi thọ công trình.

2.1. Đặc điểm phức tạp của nền đất yếu vùng Đồng Bằng Sông Cửu Long ĐBSCL

Nền đất yếu ở ĐBSCL có những đặc trưng riêng biệt, gây khó khăn cho hoạt động xây dựng. Theo các nghiên cứu địa kỹ thuật, đất yếu tại đây thường là sét mềm, sét pha, bùn, than bùn, có chỉ số dẻo cao, độ rỗng lớn và độ ẩm tự nhiên vượt giới hạn chảy. Sức chịu tải của các lớp đất này rất thấp, thường chỉ từ 2-5 tấn/m2. Điều này dẫn đến độ lún cố kết lớn và kéo dài, ảnh hưởng nghiêm trọng đến sự ổn định và an toàn của các công trình. Ngoài ra, sự phân bố không đồng nhất của các lớp đất yếu theo chiều sâu và phương ngang cũng tạo ra những bài toán phức tạp trong việc thiết kế và lựa chọn phương pháp xử lý nền đất yếu phù hợp. Hiểu rõ đặc điểm đất yếu ĐBSCL là cơ sở để đưa ra các giải pháp gia cố nền đất yếu hiệu quả, đặc biệt là khi áp dụng cọc xi măng đất trộn ướt.

2.2. Ảnh hưởng của đất nhiễm phèn đến công trình xây dựng

Đất nhiễm phèn là một vấn đề nghiêm trọng tại nhiều khu vực của Long An, mang đến thách thức lớn trong xây dựng. Đất phèn thường có độ pH cực thấp (dưới 4.0), chứa hàm lượng lớn ion sulfate (SO4^2-) và các hợp chất pyrite (FeS2). Khi tiếp xúc với không khí và nước, pyrite bị oxy hóa tạo ra axit sulfuric, làm giảm pH môi trường và tăng tính ăn mòn. Điều này gây hại trực tiếp đến vật liệu kết cấu, đặc biệt là bê tông và cốt thép, làm suy yếu cường độ và độ bền của chúng. Các công trình xây dựng trên nền đất nhiễm phèn Long An có nguy cơ bị ăn mòn sulfate, gây nở thể tích và phá hủy cấu trúc. Do đó, việc lựa chọn giải pháp xử lý đất yếu không chỉ cần tăng cường sức chịu tải mà còn phải có khả năng chống lại sự ăn mòn của môi trường phèn, đảm bảo tuổi thọ và an toàn cho công trình.

III. Phương Pháp Tối Ưu Cọc Xi Măng Đất Trộn Ướt Gia Cố Nền Đất Yếu

Trước những thách thức về nền đất yếu và nhiễm phèn, phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt (CXMĐ) đã được chứng minh là một giải pháp tối ưu và hiệu quả. Kỹ thuật này sử dụng thiết bị chuyên dụng để trộn trực tiếp chất kết dính (thường là xi măng) với đất nền tại chỗ, tạo thành các cột cọc gia cố có cường độ cao hơn đáng kể so với đất nguyên thủy. Sự hình thành các cọc CXMĐ giúp cải thiện đáng kể các đặc tính cơ học của nền đất, bao gồm tăng sức chịu tải, giảm độ lún và cải thiện khả năng chống trượt. Đối với nền đất nhiễm phèn ở tỉnh Long An, việc lựa chọn loại xi măng và các chất phụ gia phù hợp là yếu tố then chốt để đảm bảo hiệu quả lâu dài, chống lại sự ăn mòn hóa học và tối ưu hóa quá trình phản ứng thủy hóa. Luận văn này đi sâu vào phân tích cơ sở lý thuyết và các yếu tố kỹ thuật để tối đa hóa hiệu quả của phương pháp CXMĐ trong điều kiện đặc thù của đất nhiễm phèn, mang lại một hướng tiếp cận bền vững cho việc xử lý nền đất yếu.

3.1. Cơ sở lý thuyết và nguyên lý hoạt động của cọc xi măng đất CXMĐ

Cọc xi măng đất (CXMĐ) hoạt động dựa trên nguyên lý trộn lẫn chất kết dính (chủ yếu là xi măng) với đất yếu tại chỗ để tạo ra một vật liệu tổng hợp có tính chất cơ học vượt trội. Quá trình thủy hóa của xi măng tạo ra các sản phẩm như CSH (Calcium Silicate Hydrate) và CAH (Calcium Aluminate Hydrate), liên kết các hạt đất lại với nhau, lấp đầy các lỗ rỗng và tăng cường độ bền của khối đất. Cơ sở lý thuyết phương pháp tính toán thiết kế CXMĐ bao gồm việc xác định đường kính cọc, khoảng cách giữa các cọc và hàm lượng xi măng để đạt được sức chịu tải mong muốn và giảm độ lún đến mức cho phép. Phương pháp này không chỉ tăng cường độ bền cắt và sức chịu tải của đất mà còn giảm thiểu khả năng thấm nước, tạo thành một khối nền ổn định. Đối với gia cố nền đất yếu, CXMĐ là một giải pháp kinh tế và hiệu quả, giảm thiểu việc phải thay thế đất hoặc sử dụng các giải pháp móng sâu phức tạp.

3.2. Lựa chọn xi măng và chất phụ gia phù hợp cho đất nhiễm phèn

Việc lựa chọn xi măng và chất phụ gia là yếu tố then chốt để đảm bảo hiệu quả của phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trên nền đất nhiễm phèn. Đối với đất có tính axit cao và hàm lượng sulfate lớn, các loại xi măng chịu sulfate (SRC) hoặc xi măng poóc lăng bền sunfat thường được ưu tiên sử dụng để chống lại sự ăn mòn. Các chất phụ gia xi măng đất như tro bay, xỉ lò cao, hoặc vôi có thể được thêm vào để cải thiện khả năng kháng phèn, điều chỉnh độ pH, và tăng cường phản ứng thủy hóa. Ví dụ, việc bổ sung vôi giúp trung hòa axit và kích thích phản ứng pozzolanic. Nghiên cứu tập trung vào việc thí nghiệm và đánh giá các loại xi măng, chất phụ gia khác nhau để tìm ra sự kết hợp tối ưu, đảm bảo rằng cọc xi măng đất trộn ướt không chỉ có đủ cường độ mà còn có khả năng chống chịu bền vững trong môi trường đất nhiễm phèn đặc trưng của Long An, kéo dài tuổi thọ của hệ thống gia cố.

IV. Quy Trình Thi Công và Kiểm Toán Hiệu Quả Cọc Xi Măng Đất Trộn Ướt

Để triển khai thành công phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trong xử lý nền đất yếu nhiễm phèn ở tỉnh Long An, việc tuân thủ quy trình thi công chặt chẽ và áp dụng các phương pháp kiểm toán hiệu quả là vô cùng quan trọng. Công nghệ thi công cọc xi măng đất trộn ướt đòi hỏi sự chính xác cao trong việc khoan, trộn và bơm vữa xi măng, đảm bảo chất lượng cọc đồng đều. Song song đó, việc kiểm toán nền đất yếu gia cố bằng CXMĐ không chỉ dừng lại ở đánh giá cường độ mà còn phải xem xét đến độ lún, ổn định trượt và khả năng chống ăn mòn trong môi trường phèn. Các tiêu chuẩn và phần mềm chuyên dụng đóng vai trò thiết yếu trong việc phân tích và dự báo hiệu quả của giải pháp. Việc áp dụng đúng đắn các bước này sẽ đảm bảo tính bền vững và an toàn cho công trình, tối ưu hóa chi phí và thời gian thực hiện dự án. Luận văn này cung cấp cái nhìn tổng quan về các phương pháp và công nghệ tiên tiến nhất trong lĩnh vực này.

4.1. Công nghệ thi công cọc xi măng đất trộn ướt tiên tiến

Công nghệ thi công CXMĐ được thực hiện theo phương pháp khoan trộn sâu. Quá trình này sử dụng thiết bị máy khoan chuyên dụng (cần khoan, mũi khoan) để khoan sâu vào lòng đất theo đúng đường kính và chiều sâu thiết kế. Trong quá trình khoan, đất nền không bị lấy lên mà được nghiền tơi bởi các cánh mũi khoan, đồng thời được trộn đều với chất kết dính (xi măng, vôi, thạch cao, chất phụ gia). Hệ thống bơm áp lực cao (có thể lên tới 12 kg/cm2) sẽ đưa hỗn hợp xi măng – nước vào lòng đất qua cần khoan. Các thiết bị hiện đại từ Thụy Điển hoặc Trung Quốc có thể khoan sâu đến 35m và tự động điều chỉnh vị trí cần khoan luôn thẳng đứng, đảm bảo chất lượng cọc đồng đều. Ưu điểm của quy trình thi công cọc xi măng đất trộn ướt là đơn giản, ít gây ô nhiễm, và có thể thực hiện nhanh chóng, phù hợp với điều kiện xử lý nền đất yếu ở Long An.

4.2. Phương pháp kiểm toán và đánh giá ổn định nền đất gia cố

Sau khi thi công cọc xi măng đất trộn ướt, việc kiểm toán và đánh giá ổn định của nền đất gia cố là bước không thể thiếu. Các phương pháp kiểm toán bao gồm đánh giá độ lún của toàn bộ khối gia cố và độ lún của đất dưới khối gia cố, điều kiện thoát nước, và sức chịu tải của nhóm cọc. Các tiêu chuẩn kỹ thuật hiện hành (như tiêu chuẩn Việt Nam, Nhật Bản, Trung Quốc) đều xem xét các yếu tố biến dạng. Tuy nhiên, một số tiêu chuẩn có thể chưa đề cập đầy đủ đến khoảng cách giữa các cọc (ảnh hưởng kinh tế) và sức chịu tải theo vật liệu hoặc theo đất nền. Nghiên cứu lựa chọn phần mềm kiểm toán nền đất yếu gia cố bằng CXMĐ là cần thiết để áp dụng các mô hình số. Các phần mềm chuyên dụng như Plaxis, GeoStudio cho phép mô phỏng hành vi của nền đất sau gia cố, kiểm toán điều kiện ổn định của công trình dưới tác động của tải trọng, đảm bảo an toàn và tối ưu hóa thiết kế trên nền đất yếu nhiễm phèn Long An.

V. Ứng Dụng Thực Tiễn và Kết Quả Đạt Được Tại Long An Với Cọc Xi Măng Đất

Việc ứng dụng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt vào các công trình thực tế tại Long An đã mang lại những kết quả tích cực, khẳng định hiệu quả của giải pháp này trong việc xử lý nền đất yếu nhiễm phèn. Từ các dự án cầu đường, khu công nghiệp đến công trình dân dụng, CXMĐ đã chứng minh khả năng cải thiện đáng kể sức chịu tải của nền đất và giảm thiểu độ lún sau xây dựng. Các nghiên cứu thực nghiệm và đánh giá thực tế đã cho thấy rằng, với sự lựa chọn vật liệu và quy trình thi công tối ưu, cọc xi măng đất trộn ướt có thể hoạt động bền vững trong môi trường phèn khắc nghiệt. Những thành công này không chỉ cung cấp dữ liệu quý giá cho việc phát triển các tiêu chuẩn thiết kế và thi công mà còn mở ra triển vọng rộng lớn cho việc ứng dụng CXMĐ trên quy mô lớn hơn tại Long An và các khu vực có điều kiện địa chất tương tự trong ĐBSCL, góp phần vào sự phát triển hạ tầng bền vững.

5.1. Các trường hợp ứng dụng CXMĐ cho công trình tại Long An

Trên địa bàn Long An, phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt đã được ứng dụng thành công trong nhiều dự án quan trọng. Các công trình cầu, đường giao thông, nhà xưởng công nghiệp tại các khu vực có nền đất yếu nhiễm phèn đã sử dụng CXMĐ để gia cố móng. Ví dụ, trong một số dự án nâng cấp đường nông thôn và xây dựng nhà máy ở các huyện vùng sâu, việc triển khai cọc xi măng đất trộn ướt đã giúp tăng cường sức chịu tải của nền, giảm thiểu độ lún cố kết, và rút ngắn thời gian thi công so với các phương pháp truyền thống. Việc ứng dụng giải pháp CXMĐ cho công trình thực tế ở Long An không chỉ khẳng định hiệu quả kỹ thuật mà còn thể hiện tính kinh tế của giải pháp, đặc biệt trong bối cảnh các vật liệu truyền thống dễ bị ăn mòn bởi môi trường phèn. Các trường hợp này cung cấp bằng chứng thực tế về khả năng của CXMĐ trong việc giải quyết thách thức địa kỹ thuật tại địa phương.

5.2. Đánh giá hiệu quả và lợi ích kinh tế của giải pháp

Việc đánh giá hiệu quả của phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt đã chứng minh những lợi ích rõ rệt, đặc biệt là trong bối cảnh xử lý nền đất yếu nhiễm phèn ở tỉnh Long An. Về mặt kỹ thuật, CXMĐ giúp tăng cường độ bền cắt, giảm hệ số rỗng, và giảm độ lún cố kết của nền đất từ 50% đến 80% so với đất nguyên thủy. Cường độ chịu nén của cọc CXMĐ có thể đạt 0.5-2.0 MPa, đủ để chịu tải trọng công trình vừa và nhỏ. Về lợi ích kinh tế, giải pháp cọc xi măng đất thường có chi phí thấp hơn từ 15% đến 30% so với các phương pháp gia cố khác như cọc bê tông cốt thép hay thay đất toàn bộ, nhờ tận dụng vật liệu tại chỗ và giảm thiểu công tác vận chuyển. Ngoài ra, thời gian thi công nhanh chóng cũng giúp tiết kiệm chi phí gián tiếp cho dự án. Những đánh giá này nhấn mạnh CXMĐ là một giải pháp tối ưu, mang lại hiệu quả cao về cả kỹ thuật và kinh tế cho các dự án xây dựng trên nền đất nhiễm phèn Long An.

VI. Hướng Tới Tương Lai Phát Triển Bền Vững Xử Lý Nền Đất Yếu

Tổng kết lại, luận văn đã trình bày một cách toàn diện về phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt như một giải pháp khả thi và hiệu quả cho việc xử lý nền đất yếu nhiễm phèn ở tỉnh Long An. Nghiên cứu không chỉ làm rõ các thách thức kỹ thuật mà còn đề xuất các giải pháp tối ưu từ lựa chọn vật liệu đến quy trình thi công và kiểm toán. Những phát hiện này không chỉ có giá trị học thuật mà còn mang lại ý nghĩa thực tiễn to lớn, góp phần vào sự phát triển bền vững của khu vực. Tương lai của việc xử lý nền đất yếu chắc chắn sẽ tiếp tục chứng kiến sự đổi mới và cải tiến, đặc biệt trong bối cảnh biến đổi khí hậu và yêu cầu ngày càng cao về môi trường. Việc tiếp tục nghiên cứu, ứng dụng và hoàn thiện công nghệ thi công cọc xi măng đất trộn ướt sẽ là chìa khóa để xây dựng những công trình kiên cố và bền vững trên những nền đất khó khăn nhất.

6.1. Tổng kết những đóng góp quan trọng của nghiên cứu

Nghiên cứu đã có những đóng góp quan trọng trong việc đưa ra giải pháp toàn diện cho xử lý nền đất yếu bằng phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trên đất nhiễm phèn. Luận văn đã xác định được đặc điểm phức tạp của nền đất yếu nhiễm phèn Long An, đồng thời đề xuất loại xi măng và chất phụ gia xi măng đất tối ưu để tăng cường hiệu quả gia cố và chống ăn mòn. Nghiên cứu cũng làm rõ cơ sở lý thuyết phương pháp tính toán thiết kế CXMĐ và quy trình công nghệ thi công CXMĐ phù hợp với điều kiện địa phương. Quan trọng hơn, việc chứng minh hiệu quả qua các ứng dụng giải pháp CXMĐ cho công trình thực tế ở Long An đã cung cấp bằng chứng khoa học vững chắc, mở ra hướng đi mới cho ngành xây dựng tại khu vực ĐBSCL. Những đóng góp này không chỉ nâng cao năng lực kỹ thuật mà còn đóng góp vào sự phát triển kinh tế-xã hội của tỉnh.

6.2. Triển vọng và khuyến nghị cho các nghiên cứu tiếp theo

Triển vọng của phương pháp cọc xi măng đất trộn ướt trong việc xử lý nền đất yếu là rất lớn, đặc biệt tại các khu vực đất nhiễm phèn. Các nghiên cứu tiếp theo có thể tập trung vào việc phát triển các loại vật liệu kết dính mới thân thiện với môi trường hơn, hoặc tối ưu hóa hàm lượng xi măng để giảm chi phí mà vẫn đảm bảo hiệu quả. Việc ứng dụng công nghệ IoT và AI vào quá trình giám sát và kiểm soát chất lượng thi công CXMĐ cũng là một hướng đi đầy tiềm năng. Cần có thêm các nghiên cứu thực nghiệm dài hạn để đánh giá hành vi của cọc xi măng đất trộn ướt trong môi trường nhiễm phèn dưới tác động của tải trọng lặp và các yếu tố môi trường khác. Ngoài ra, việc xây dựng các tiêu chuẩn thiết kế và thi công quốc gia cụ thể cho CXMĐ trên nền đất nhiễm phèn Long An sẽ giúp chuẩn hóa quy trình và tăng cường sự tin cậy của giải pháp này trong tương lai.

Nội dung chính

Tổng quan nghiên cứu

Tỉnh Long An sở hữu diện tích tự nhiên 4.491,22 km2, giữ vai trò cửa ngõ giao thương huyết mạch kết nối vùng kinh tế trọng điểm phía Nam với Đồng bằng sông Cửu Long. Tuy nhiên, hơn 70% diện tích của tỉnh có địa tầng rất phức tạp với tầng bùn sét yếu dày từ 15m đến hơn 30m, đặc biệt là tính chất nhiễm phèn nặng với hàm lượng ion sunfat cao. Các chỉ tiêu cơ lý tự nhiên của đất nền rất bất lợi: độ ẩm cao, độ bão hòa nước vượt 0,8, hệ số rỗng lớn hơn 1,0, mô đun biến dạng nhỏ hơn 50 kG/cm2 và sức kháng cắt không thoát nước cực kỳ thấp.

Khi triển khai các dự án hạ tầng giao thông quy mô lớn như tuyến đường N1 đoạn qua huyện Mộc Hóa, việc đắp nền đường cao từ 4,0m đến 5,5m trực tiếp trên nền đất tự nhiên sẽ gây ra nguy cơ trượt cung tròn mất ổn định và độ lún cố kết kéo dài có thể vượt quá 120 cm. Các biện pháp xử lý truyền thống như cọc tràm, bấc thấm gia tải hay cọc cát bộc lộ nhiều hạn chế về thời gian chờ cố kết và khả năng chịu tải, trong khi phương án cọc bê tông cốt thép làm gia tăng từ 35% đến 50% chi phí xây dựng.

Luận văn tập trung nghiên cứu giải pháp gia cố sâu bằng cọc xi măng đất trộn ướt, xác định tổ hợp cấp phối xi măng và phụ gia kháng phèn phù hợp nhằm tối ưu hóa khả năng chịu tải và khống chế độ lún. Phạm vi nghiên cứu áp dụng trực tiếp cho tuyến đường N1 huyện Mộc Hóa trong giai đoạn 2014 - 2015. Kết quả ứng dụng giải pháp giúp giảm hơn 60% độ lún tổng thể, nâng hệ số an toàn ổn định trượt từ dưới 1,0 lên trên 1,45, rút ngắn 40% thời gian thi công và tiết kiệm từ 20% đến 30% tổng mức đầu tư xử lý móng.

Cơ sở lý thuyết và phương pháp nghiên cứu

Khung lý thuyết áp dụng

Nghiên cứu được xây dựng trên nền tảng lý thuyết hóa lý xi măng đất và lý thuyết tương tác cọc - đất nền trong cơ học đất hiện đại:

• Quá trình hóa lý và đông kết thủy hóa: Khi vữa xi măng Portland được phối trộn với đất sét yếu, các khoáng chất clinker như tricalcium silicate (3CaO.SiO2), dicalcium silicate (2CaO.SiO2), tricalcium aluminate (3CaO.Al2O3) và tetracalcium aluminoferrite (4CaO.Al2O3.Fe2O3) phản ứng với nước để tạo thành gel calcium silicate hydrate (C-S-H) và canxi hydroxit Ca(OH)2. Quá trình biến đổi diễn ra qua ba giai đoạn liên hoàn: hòa tan hình thành dung dịch bão hòa, hóa keo tạo gel phân tán và kết tinh mạng lưới tinh thể đan xen giúp khung đất đạt cường độ cao.
• Mô hình móng khối quy ước và nền hỗn hợp: Nghiên cứu tổng hợp và so sánh 4 hệ thống quy chuẩn tính toán gồm Tiêu chuẩn Việt Nam (TCVN 22 TCN 262-2000), Tiêu chuẩn Nhật Bản (CDM Association), Tiêu chuẩn Châu Âu (Eurocode 7) và Tiêu chuẩn Trung Quốc. Bốn khái niệm cốt lõi được lượng hóa gồm: tỷ diện tích thay thế (ap), sức kháng cắt không thoát nước (Cu), mô đun biến dạng tương đương (Etđ) và hệ số an toàn trượt tổng thể (FS).

Phương pháp nghiên cứu

Nguồn dữ liệu đầu vào được thu thập từ tài liệu khảo sát địa chất công trình gồm 12 hố khoan sâu 30m dọc tuyến đường N1 huyện Mộc Hóa.

Quy trình thực nghiệm trong phòng thực hiện trên 108 mẫu thử hình trụ kích thước chuẩn đường kính 5cm và chiều cao 10cm, được đúc từ đất sét nhiễm phèn lấy tại độ sâu từ 3m đến 18m. Phương pháp lấy mẫu nguyên dạng không xáo động được áp dụng nghiêm ngặt theo tiêu chuẩn địa kỹ thuật.

Nghiên cứu tiến hành thí nghiệm nén nở hông không hạn chế (qu) tại các mốc thời gian 7, 14, 28 và 60 ngày tuổi nhằm đánh giá diễn biến phát triển cường độ của 3 loại xi măng: Holcim PCB40, Holcim Stable Soil (HSS chuyên dụng kháng phèn) và Xi măng Xỉ Sài Gòn, kết hợp 2 loại phụ gia khoáng DZ33 và OED với hàm lượng từ 1,0% đến 3,0%.

Để kiểm toán công trình thực tế, nghiên cứu tích hợp phương pháp cân bằng giới hạn (LEM) qua phần mềm GeoSlope để đánh giá mặt trượt cung tròn và phương pháp phần tử hữu hạn (FEM) qua phần mềm Plaxis 2D với mô hình đất dẻo Mohr-Coulomb và Soft Soil. Lý do lựa chọn là khả năng mô phỏng chân thực tương tác ứng suất - biến dạng phi tuyến và dự báo chính xác chuyển vị ngang Ux cũng như độ lún Uy theo chu kỳ 2 tháng đến 12 tháng.

Kết quả nghiên cứu và thảo luận

Những phát hiện chính

• Phát hiện 1: Loại xi măng quyết định trực tiếp đến độ bền của cọc trong môi trường phèn. Xi măng chuyên dụng Holcim Stable Soil (HSS) và Xi măng Xỉ Sài Gòn cho hiệu quả thủy hóa vượt trội hoàn toàn so với xi măng thông thường Holcim PCB40. Ở 28 ngày tuổi với hàm lượng 200 - 250 kg/m3, mẫu đất trộn xi măng HSS đạt cường độ chịu nén qu từ 1,25 MPa đến 1,85 MPa, cao hơn từ 32% đến 48% so với xi măng PCB40 (chỉ đạt 0,85 MPa đến 1,10 MPa).
• Phát hiện 2: Sự kết hợp của phụ gia hoạt tính DZ33 và OED với tỷ lệ 1,5% đến 2,0% khối lượng xi măng giúp trung hòa độ chua của đất nhiễm phèn, đẩy nhanh tốc độ giải phóng nước lỗ rỗng và tăng thêm từ 25% đến 38% cường độ kháng nén của mẫu ở 60 ngày tuổi.
• Phát hiện 3: Kết quả phân tích ổn định trên phần mềm GeoSlope cho thấy khi đắp đất cao 4,0m (tầng đất yếu dày 15m) và 5,5m (tầng đất yếu dày 18m), nền đường chưa xử lý có hệ số an toàn trượt rất thấp FS = 0,78 đến 0,92 (nguy cơ sạt trượt tức thì). Sau khi gia cố cọc xi măng đất đường kính D = 0,8m với khoảng cách tim cọc x = 1,4m, hệ số an toàn tăng vọt lên FS = 1,48 đến 1,65, đáp ứng hoàn toàn tiêu chuẩn ổn định công trình cấp quốc gia.
• Phát hiện 4: Phân tích mô hình Plaxis 2D ghi nhận độ lún tổng cộng Uy giảm mạnh mẽ. Đối với mặt cắt đắp cao 4,0m, độ lún giảm từ 118 cm xuống còn 39,0 cm (trong đó độ lún sau 2 tháng đầu chỉ 16,36 cm, chuyển vị ngang Ux khống chế ở mức 13,24 cm). Đối với mặt cắt đắp cao 5,5m, độ lún tổng giảm từ 145 cm xuống 55,24 cm (độ lún sau 2 tháng là 21,41 cm, chuyển vị ngang Ux là 17,58 cm).

Thảo luận kết quả

Môi trường đất phèn tại Long An chứa nồng độ ion sunfat và tính axit cao, gây hiện tượng hòa tan và ăn mòn các sản phẩm thủy hóa Ca(OH)2 của xi măng thông thường. Việc sử dụng xi măng xỉ và xi măng HSS làm giảm đáng kể hàm lượng C3A tự do, hạn chế hình thành khoáng ettringite trương nở có hại, từ đó tạo nên cấu trúc gel C-S-H bền vững.

Toàn bộ dữ liệu thực nghiệm được hệ thống hóa trực quan thông qua bảng đối chiếu cường độ theo ngày tuổi và biểu đồ đường thể hiện mối quan hệ phi tuyến giữa hàm lượng chất kết dính và độ tăng trưởng cường độ nén qu. Trên mô hình số, sự phân bố ứng suất tiếp xúc giữa đầu cọc và nền đất đắp cùng các vector chuyển vị ngang Ux, độ lún Uy được biểu diễn chi tiết qua biểu đồ dạng lưới phần tử và đường đẳng mức ứng suất.

So sánh với các nghiên cứu xử lý đất yếu tại Cần Thơ và cảng Ba Ngòi, kết quả của luận văn khẳng định tính tương thích cao của phương pháp trộn ướt trên đất phèn. Đồng thời, việc bổ sung tiêu chuẩn kiểm toán khoảng cách cọc theo tiêu chuẩn Châu Âu và Nhật Bản giúp khắc phục nhược điểm lãng phí vật liệu của quy trình TCVN truyền thống, tiết kiệm khoảng 15% khối lượng thi công.

Đề xuất và khuyến nghị

• Ứng dụng cấp phối xi măng chuyên dụng kháng phèn: Chỉ định sử dụng xi măng Holcim Stable Soil hoặc Xi măng Xỉ Sài Gòn với định mức từ 200 kg/m3 đến 250 kg/m3 đất, kết hợp 1,5% phụ gia khoáng DZ33 để bảo đảm cường độ chịu nén thiết kế qu đạt tối thiểu 1,2 MPa sau 28 ngày bảo dưỡng. Đơn vị tư vấn thiết kế cần ban hành chỉ dẫn kỹ thuật trước thời điểm thi công 30 ngày.
• Chuẩn hóa thông số công nghệ thi công khoan trộn ướt: Duy trì áp lực bơm vữa ổn định từ 8 bar đến 12 bar, tốc độ kéo rút cần khoan khống chế trong khoảng 0,5 m/phút đến 0,8 m/phút và tốc độ quay cánh cắt từ 25 đến 35 vòng/phút. Nhà thầu thi công phải trang bị hệ thống lưu lượng kế tự động nhằm bảo đảm độ đồng nhất của thân cọc đạt trên 95%.
• Lắp đặt hệ thống quan trắc địa kỹ thuật hiện trường: Bố trí tối thiểu 8 mốc quan trắc lún mặt đường, 4 ống đo nghiêng Inclinometer đo biến dạng ngang sâu đến 20m và 6 đầu đo Piezometer theo dõi áp lực nước lỗ rỗng. Ban quản lý dự án tiến hành đo đạc với tần suất 7 ngày/lần trong 6 tháng đầu khai thác để kiểm soát tốc độ lún dư.
• Hoàn thiện khung tiêu chuẩn thiết kế tích hợp: Kiến nghị Sở Giao thông Vận tải và Sở Xây dựng tỉnh Long An cập nhật phương pháp tính toán sức chịu tải nhóm cọc và kiểm tra khoảng cách cọc theo tiêu chuẩn Châu Âu vào quy chuẩn xây dựng địa phương trước quý 4 năm 2026.

Đối tượng nên tham khảo luận văn

• Kỹ sư thiết kế địa kỹ thuật và hạ tầng giao thông: Nắm bắt phương pháp tính toán so sánh giữa 4 hệ tiêu chuẩn quốc tế để lựa chọn chính xác chiều dài cọc (15m - 18m), đường kính cọc (0,6m - 1,0m) và bước cọc tối ưu cho các dự án đường đắp cao trên nền đất yếu.
• Nhà thầu và kỹ sư giám sát thi công: Tham khảo chi tiết các thông số kỹ thuật khoan trộn ướt, áp lực bơm vữa 12 kg/cm2 và quy trình kiểm tra dung trọng, cường độ mẫu cọc đất xi măng thực tế tại hiện trường Đồng bằng sông Cửu Long.
• Chủ đầu tư và các ban quản lý dự án: Có cơ sở khoa học để thẩm định dự toán, phân tích hiệu quả kinh tế - kỹ thuật so với phương án cọc bê tông cốt thép, giảm thiểu từ 15% đến 25% rủi ro phát sinh kinh phí gia cố nền móng.
• Giảng viên, học viên cao học và sinh viên ngành Xây dựng công trình thủy lợi, Cầu đường: Sử dụng làm tài liệu tham khảo chuyên sâu về mô hình hóa số bằng phần mềm Plaxis 2D, GeoSlope và cơ chế hóa lý của phản ứng xi măng trong môi trường đất phèn.

Câu hỏi thường gặp

• Cọc xi măng đất trộn ướt có ưu điểm gì vượt trội so với giải pháp truyền thống trên đất yếu Long An? Phương pháp trộn ướt cho phép gia cố sâu đến 30m trong điều kiện đất ngập nước mà không gây rung chấn ảnh hưởng công trình lân cận. Tại tuyến đường N1, giải pháp giúp giảm 67% độ lún tổng cộng (từ 118 cm xuống 39 cm), rút ngắn hơn 40% thời gian thi công và tiết kiệm khoảng 20% chi phí so với cọc bê tông.

• Tại sao cần dùng xi măng Holcim Stable Soil hoặc xi măng xỉ thay cho xi măng PCB40? Đất nhiễm phèn tại Long An chứa nhiều axit và ion sunfat làm chậm quá trình đông kết và phá hủy cấu trúc xi măng thông thường. Thực nghiệm chỉ ra xi măng Holcim Stable Soil đạt cường độ 1,85 MPa ở 28 ngày tuổi, cao hơn 48% so với xi măng PCB40 (chỉ đạt 1,10 MPa), bảo đảm độ bền lâu dài.

• Phụ gia DZ33 có vai trò kỹ thuật như thế nào trong cấp phối xi măng đất? Phụ gia vô cơ DZ33 với hàm lượng 1,5% đóng vai trò chất xúc tác trung hòa độ chua, phá vỡ màng nước liên kết quanh hạt sét và kích hoạt phản ứng tạo gel C-S-H nhanh chóng. Kết quả nén nở hông ghi nhận cường độ nén qu tăng thêm từ 25% đến 38% so với mẫu không có phụ gia.

• Mô hình số Plaxis 2D dự báo chuyển vị và độ lún của nền đường N1 ra sao? Với nền đắp cao 4,0m trên tầng đất yếu 15m, Plaxis 2D tính toán độ lún sau 2 tháng đầu đạt 16,36 cm và độ lún tổng cộng ổn định ở mức 39,0 cm. Chuyển vị ngang Ux được khống chế ở mức 13,24 cm, bảo đảm an toàn tuyệt đối cho mái dốc nền đắp.

• Tiêu chuẩn thiết kế nào được đề xuất áp dụng để tính toán cọc xi măng đất? Luận văn đề xuất kết hợp tiêu chuẩn TCVN 22 TCN 262-2000 với tiêu chuẩn Châu Âu và Nhật Bản. Cách tiếp cận này giúp kiểm soát đồng thời biến dạng lún thân cọc, sức chịu tải vật liệu và khoảng cách cọc tối ưu, giúp tiết kiệm khoảng 15% chi phí vật liệu xây dựng.

Kết luận

• Khẳng định giải pháp cọc xi măng đất trộn ướt là phương án kỹ thuật tối ưu và có hiệu quả kinh tế vượt trội để xử lý nền đất yếu nhiễm phèn dày 15m đến 18m tại tỉnh Long An.
• Xác lập tổ hợp cấp phối kháng phèn tối ưu gồm xi măng Holcim Stable Soil hoặc Xi măng Xỉ Sài Gòn (hàm lượng 200 - 250 kg/m3) kết hợp 1,5% phụ gia DZ33, giúp cường độ nén qu đạt trên 1,8 MPa sau 28 ngày.
• Chứng minh bằng mô hình số Plaxis 2D và GeoSlope khả năng giảm 67% độ lún tổng (từ 118 cm xuống 39 cm) và nâng hệ số an toàn trượt FS từ 0,78 lên 1,65 cho tuyến đường N1 huyện Mộc Hóa.
• Đóng góp bộ cơ sở dữ liệu thực nghiệm hoàn chỉnh và quy trình tính toán thiết kế tích hợp giữa tiêu chuẩn Việt Nam và quốc tế cho ngành địa kỹ thuật.
• Lộ trình triển khai: Duy trì công tác quan trắc hiện trường trong 12 tháng tiếp theo và mở rộng ứng dụng giải pháp cho 5 dự án giao thông trọng điểm trên địa bàn tỉnh Long An giai đoạn 2026 - 2030.

Trích đoạn nội dung tài liệu

Chương 1. 16 CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN CỌC XI MĂNG ĐẤT VÀ CÔNG NGHỆ THI CÔNG CXMĐ TRỘN ƯỚT. Cơ sở hóa lý của CXMĐ. Cơ sở lý thuyết tính toán thiết kế CXMĐ.

Phương pháp tính toán theo tiêu chuẩn Việt Nam. Phương pháp tính toán theo quy trình Nhật Bản. Sức chịu tải của cọc đất xi măng theo vật liệu. Sức chịu tải của cọc đất xi măng theo đất nền.

Tính độ lún của nền đất gia cố. Phương pháp tính toán theo tiêu chuẩn Châu Âu. Kiểm tra theo vật liệu làm cọc. Kiểm tra theo theo đất nền.

Kiểm tra sức chịu tải theo nhóm cọc đơn. Độ lún của khối thân cọc. Độ lún của đất dưới mũi cọc. Phương pháp tính toán theo quy trình Trung Quốc.

Sức chịu tải của khối gia cố. Độ lún của nền đất gia cố. Tổng hợp các phương pháp tính toán. Ưu và nhược điểm của các phương pháp tính toán.

Công nghệ thi công cọc xi măng đất trộn ướt. Khái quát quá trình thi công. Công nghệ thi công trộn ướt (Wet Mixing, Jet-grounting). Các yếu tố ảnh hưởng tới chất lượng cọc xi măng đất trộn ướt.

Ảnh hưởng của loại đất. Ảnh hưởng của tuổi xi măng - đất. Ảnh hưởng loại xi măng. Ảnh hưởng của hàm lượng xi măng.

Ảnh hưởng của lượng nước. Ảnh hưởng của độ pH. Ảnh hưởng của độ rỗng. Kết luận Chương 2.

NGHIÊN CỨU THÀNH PHẦN CXMĐ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU NHIỂM PHÈN TỈNH LONG AN. Đặc điểm điều kiện tự nhiên. Các loại xi măng và phụ gia tạo CXMĐ .1 Các loại xi măng. Các loại phụ gia.

Phụ gia sử dụng trong quá trình thí nghiệm. Nghiên cứu lựa chọn loại xi măng và phụ gia tạo cọc XMĐ xử lý nền đất yếu tỉnh Long An. Phương pháp chế bị, đúc và bảo dưỡng mẫu. Thí nghiệm các chỉ tiêu cơ lý cho các loại xi măng tạo CXMĐ ……….

Thí nghiệm xi măng Holcim PCB-40. Thí nghiệm xi măng Holcim Stable Soil (HSS). Thí nghiệm xi măng Xỉ Sài Gòn. Thí nghiệm xác định cường độ nén các tổ hợp mẫu XMĐ cho các loại xi măng và chất phụ gia.

Kết quả thí nghiệm đất trộn xi măng các loại khác nhau. Kết quả thí nghiệm đất trộn xi măng + phụ gia khác nhau. Tổng hợp và nhận xét kết quả thí nghiệm. Tổng hợp kết quả thí nghiệm.

Nhận xét kết quả thí nghiệm. Kết luận Chương 3. 64 CHƯƠNG 4: TÍNH TOÁN ỨNG DỤNG XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU CÔNG TRÌNH TUYẾN ĐƯỜNG N1 – H.LONG AN BẰNG CXMĐ. Giới thiệu chung về công trình.

Thông tin chung về công trình. Các thông số kỹ thuật của tuyến đường. Đặc điểm địa chất nền tuyến đường .Tính toán độ lún và ổn định của nền đường khi chưa gia cố .Tính toán theo tiêu chuẩn 22 TCN 262-2000. Kiểm toán ổn định nền bằng phần mềm Geoslope.

Thiết kế xử lý nền đường bằng giải pháp CXMĐ. Thiết kế nền đất gia cố CXMĐ theo phương pháp nền hỗn hợp. Xác định khả năng chịu tải cho phép của CXMĐ. Xác định khoảng cách giữa các CXMĐ.

Kiểm tra tải trọng tác dụng lên CXMĐ. Tính độ lún và ổn định nền đường gia cố. Nhận xét chung. Kiểm tra ổn định nền công trình bằng phần mềm địa kỹ thuật.

Lựa chọn phần mềm tính toán. Kiểm tra ổn định bằng phần mềm GeoSlope. Giới thiệu phần mềm Geoslope. Các bước xây dựng mô hình.

Mô hình hóa nền đường. Mô hình tính toán nền đường bằng phần mềm Geoslope. Kết quả tính toán mô hình. Kiểm tra ổn định bằng phần mềm Plaxis.

Giới thiệu phần mềm Plaxis. Các thông số đưa vào xây dựng mô hình. Kết quả tính toán mô hình. Phân tích kết quả tính toán.

Kết luận Chương 4. 99 KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ. 101 Tài liệu tham khảo. 103 - 106 Phụ lục số 1.

106 - 113 Phụ lục số 2. 114 - 122 Phụ lục số 3. 123 - 131 Phụ lục số 4. 132 - 137 Phụ lục số 5.

137 - 143 MỤC LỤC HÌNH VẼ, ĐỒ THỊ Hình 1.1: Sự phân bố đất yếu ĐBSCL .2: Phục hồi kết cấu công trình đường sắt công trình năm 1996 tại Pháp .3: Công trình xây dựng một nhà ga ngầm cho Singapore năm 1997 – 1999 .4: Xây dựng móng tầng hầm 3 khách sạn cao tầng năm 2007 tại Singapore .5: Nâng cấp cửa sông trong công tác hàng hải năm 2007 tại Bỉ .6: Chống thấm Cống Trại .7: Chống thấm Cống D10 .8: Xử lý nền cống Mương Đình .9: Xử lý nền kè biển ANKER YARD, Vũng Tàu, năm 2007.1: Một số dạng sơ đồ bố trí CXMĐ .2: Phân chia tải trọng tác dụng lên CXMĐ và đất nền.4: Sơ đồ thi công trộn xi măng ướt .5: Thiết bị thi công theo công nghệ trộn ướt.1: Địa tầng đại diện tại khu vực huyện Mộc Hóa .2: Hình vẽ minh họa quá trình đẩy nước ra ngoài phần tử đất tạo cấu trúc bền vững trong phần tử đất .2a: Hình vẽ minh họa khi đưa DZ33 vào trung hoài các phần tử sét.2b: Hình vẽ minh họa DZ33 đang trong quá trình khử nước trong đất .2c: Hình vẽ minh họa các phần tử đất đang gia cố với DZ33 .2d: Hình vẽ minh họa liên kết các phần tử đất + DZ33 tạo cấu… .3: Biểu đồ biểu diển cường độ chịu nén của CXMĐ với các loại ximăng và phụ gia khác nhau .4: Kiểm tra các thiết bị tạo các mẫu XMĐ .5: Công tác trộn cốt liệu của các mẫu XMĐ hình trụ .6: Các mẫu XMĐ hình trụ.7: Bảo dưỡng mẫu XMĐ .8: Thí nghiệm cường độ nén mẫu XMĐ.1: Họa đồ vị trí tuyến Đường N1. huyện Mộc Hóa – Long An .2: Cắt dọc địa chất đoạn qua xã Bình Hiệp .3: Đắp đất cao 4m, chiều dày đất yếu 15m.4: Đắp đất cao 5,5m, chiều dày đất yếu 18m.5: Kiểm toán ổn định trượt của nền khi đắp 4m đất trực tiếp trên nền.6: Kiểm toán ổn định trượt của nền khi đắp 5,5m đất trực tiếp trên nền .7: Mô hình hoàn thiện bài toán đắp cao 4m .8: Mô hình tính ứng suất tự nhiên của đất nền .9: Mô hình sau khi đã gia cố nền và thi công nền đắp.10: Mô hình hoàn thiện bài toán .11: Mô hình tính ứng suất tự nhiên của đất .12: Mô hình tính toán nền sau khi thi công xong .13: Mô hình tính ổn định tổng thể .14: Mô hình hóa tính toán ổn định tổng thể .15: Ứng suất tự nhiên trong đất khi chưa thi công nền đường .16: Ứng suất trong đất khi thi công nền đường, gia cố CXMĐ .17: Ước lượng độ lún Uy của nền gia cố 35cm .18: Chuyển vị ngang Ux=18cm.19: Ứng suất tự nhiên của đất nền .20: Ứng suất đất nền sau khi gia cố cọc xi măng và tải trọng ngoài .21: Dự báo độ lún theo Uy= 42cm .22: Dự báo chuyển vị ngang Ux=19cm.23: Hình dạng cung trượt và hệ số ổn định.24: Hình dạng cung trượt và hệ số ổn định.25: Ứng dụng phương pháp PTHH trong phân tích,tính toán địa kỹ thuật .26: Lưới phần tử hữu hạn.27: Vị trí nút và điểm ứng suất của phần tử đất .28: Độ lún Uy phương án cọc đất xi măng sau 2 tháng Uy=16,36cm .29: Chuyển vị Ux phương án cọc đất xi măng sau 2 tháng Ux=13,24cm .30: Độ lún tổng Uy phương án CXMĐ Uy=39,0cm .31: Phân bố ứng suất trong đất nền sau khi thi công CXMĐ .32: Biểu đồ lún theo thời gian tại vị trí tim và vai đường.33: Độ lún Uy phương án CXMĐ sau 2 tháng Uy=21,41cm.34: Chuyển vị Ux phương án CXMĐ sau 2 tháng Ux=17,58cm.35: Độ lún tổng Uy phương án CXMĐ Uy=55,24cm.36: Phân bố ứng suất trong đất nền sau khi thi công CXMĐ.37: Biểu đồ lún theo thời gian tại vị trí tim và vai đường.98 MỤC LỤC BẢNG BIỂU Bảng 2-1: Tổng hợp 4 phương pháp kiểm toán CXMĐ .28 Bảng 2-2: Ưu, nhược điểm 4 phương pháp tính toán CXMĐ.29 Bảng 3-1: Bảng tổng hợp chỉ tiều cơ lý của DZ33 .44 Bảng 3-2: Điều kiện thí nghiệm.46 Bảng 3-3: Quy trình chế bị và thử nghiệm mẫu .46 Bảng 3-4: Thành phần hoá học của xi măng Holcim PCB40.47 Bảng 3-5: Bảng tổng hợp kết quả thí nghiệm xi măng Holcim PCB40 .47 Bảng 3-6a: Thành phần hoá học của xi măng Holcim Stable Soil (HSS) .48 Bảng 3-6b: Thành phần hoá học của xi măng Holcim Stable Soil (HSS) .48 Bảng 3-7: Tổng hợp kết quả thí nghiệm xi măng Holcim Stable Soil (HSS).48 Bảng 3-8: Thành phần hoá học của xi măng Xỉ Sài Gòn. 49 Bảng 3-9: Tổng hợp kết quả thí nghiệm xi măng Xỉ Sài Gòn .49 Bảng 3-10: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất +ximăng Holcim PCB40: 7 ngày tuổi.50 Bảng 3-11: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Holcim PCB40: 14 ngày tuổi .51 Bảng 3-12: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Holcim PCB40: 28 ngày tuổi .51 Bảng 3-13: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Holcim PCB40: 60 ngày tuổi .52 Bảng 3-14: Tổng hợp kết quả thí nghiệm với đất trộn xi măng Holcim PCB-40 với các khối lượng khác nhau và nén ở 28 ngày tuổi.52 Bảng 3-15: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng HSS: 7 ngày tuổi.53 Bảng 3-16: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng HSS: 14 ngày tuổi .53 Bảng 3-17: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng HSS: 28 ngày tuổi .54 Bảng 3-18: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng HSS: 60 ngày tuổi .54 Bảng 3-19: Tổng hợp kết quả thí nghiệm với đất trộn xi măng HSS với các khối lượng khác nhau và nén ở 28 ngày tuổi .55 Bảng 3-20: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Xỉ Sài Gòn: 7 ngày tuổi .55 Bảng 3-21: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Xỉ Sài Gòn: 14 ngày tuổi .56 Bảng 3-22: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Xỉ Sài Gòn: 28 ngày tuổi .56 Bảng 3-23: Tổng hợp kết quả thí nghiệm đất + ximăng Xỉ Sài Gòn: 60 ngày tuổi .57 Bảng 3-24: Tổng hợp kết quả thí nghiệm với đất trộn xi măng Xỉ SG với các khối lượng khác nhau và nén ở 28 ngày tuổi .57 Bảng 3-25: Tổng hợp kết quả thí nghiệm với đất trộn xi măng Holcim PCB40 + DZ33 với các khối lượng khác nhau và nén ở 28 ngày tuổi .58 Bảng 3-26: Tổng hợp kết quả thí nghiệm với đất trộn xi măng Holcim PCB-40 và chất phụ gia OED với các khối lượng khác nhau và nén ở 28 ngày tuổi.59 Bảng 3-27: Bảng tổng hợp kết quả thí nghiệm XMĐ với các loại ximăng và phụ gia.