Đồ án tốt nghiệp: Thiết kế dầm I căng sau 33m BTCT DƯL theo 22TCN 272-05

Đồ án tốt nghiệp dầm I căng sau 33m: Tìm hiểu cấu tạo, thiết kế và thi công dầm I căng sau vượt nhịp 33m. Tài liệu tham khảo hữu ích cho sinh viên xây dựng.

• Trường học: Không rõ
• Chuyên ngành: Xây dựng cầu đường
• Đề tài: Đồ án dầm I căng sau 33m: Giải pháp và Thiết kế
• Loại tài liệu: Đồ án
• Năm xuất bản: Không rõ
• Địa điểm: Không rõ

Mục lục chi tiết

• 1. Ch¬ngI: Ph¬ng ¸n s¬ bé I CÇu dÇm BTCT Dù øng lùc
• 1.1. Giíi thiÖu ph¬ng ¸n 1
• 1.2. Tiªu chuÈn thiÕt kÕ: 22TCN 272 – 05
• 1.3. c¸c hÖ sè tÝnh to¸n
• 1.4. kÝch thíc cÊu t¹o dÇm chñ
• 1.5. X¸c ®ÞnhbÒ réng b¶n c¸nh cã hiÖu a
• 1.6. CÊu t¹o dÇm ngang
• 1.7. CÊu t¹o ch©n lan can
• 1.8. CÊu t¹o líp phñ mÆt cÇu.10 CÊu t¹o b¶n bª t«ng mÆt cÇu
• 1.9. Quy m« thiÕt kÕ cña mÆt c¾t ngang cÇu
• 1.10. X¸c ®Þnh tÜnh t¶i t¸c dông lªn dÇm chñ
• 1.11. X¸c ®Þnh c¸c ®Æc trng h×nh häc mÆt c¾t dÇm chñ
• 1.12. TÜnh t¶i do träng lîng dÇm däc chñ
• 1.13. Träng lîng phÇn bª t«ng mÆt cÇu
• 1.14. X¸c ®Þnh tÜnh t¶i giai ®o¹n II (DW)
• 1.15. x¸c ®Þnh hÖ sè ph©n bè ngang. Tính hệ số phân bố ngang đối với dầm biên
• 1.16. Tính hệ số phân bố ngang đối với dầm trong
• 1.17. Tính hệ số PBN đối với tải trọng HL_93
• 1.18. Tổng hợp hệ số phân bố ngang tại các mặt cắt
• 1.19. Xác định hệ số phân bố ngang tính toán
• 1.20. TÝnh to¸n néi lùc
• 1.21. Mặt cắt tính toán
• 1.22. Vẽ đường ảnh hưởng nội lực
• 1.23. Tính diện tích đường ảnh hưởng
• 1.24. Xác định nội lực tại các mặt cắt
• 1.25. Tính nội lực do tải trọng làn và tải trọng người
• 1.26. Tính nội lực do xe tải thiêt kế (Truck)và xe 2 trục thiết kế (Tandem)
• 1.27. Tổng hợp nội lực
• 1.28. TÝnh to¸n vµ bè trÝ cèt thÐp cho dÇm chñ
• 1.29. X¸c ®Þnh §THH cña mÆt c¾t gi÷a nhÞp
• 1.30. TÝnh sè bã cèt thÐp cÇn bè trÝ
• 1.31. KiÓm to¸n søc kh¸ng uèn cña dÇm theo TTGH cêng ®é. X¸c ®Þnh vÞ trÝ trôc trung hoµ cña mÆt c¾t

Tóm tắt

I. Dầm I Căng Sau 33m Tổng Quan Ứng Dụng Trong Xây Dựng

Dầm I căng sau 33m là một giải pháp kết cấu được ứng dụng rộng rãi trong xây dựng cầu, đường, và các công trình vượt nhịp lớn. Ưu điểm vượt trội của dầm I căng sau so với dầm bê tông cốt thép truyền thống là khả năng vượt nhịp lớn hơn, giảm số lượng trụ cầu, và thi công nhanh chóng. Nhờ ứng suất trước tạo ra từ cáp dự ứng lực, dầm có khả năng chịu tải cao hơn, độ võng nhỏ hơn, và tuổi thọ kéo dài. Bài viết này sẽ đi sâu vào các khía cạnh thiết kế, thi công, và ứng dụng của dầm I 33m, cung cấp cái nhìn tổng quan và chi tiết cho kỹ sư và nhà thầu.

1.1. Giới Thiệu Chung Về Dầm I Căng Sau và Ứng Dụng Thực Tế

Dầm I căng sau là loại dầm bê tông cốt thép dự ứng lực (BTCT DƯL) được chế tạo bằng cách kéo căng các bó cáp dự ứng lực sau khi bê tông đã đạt cường độ nhất định. Phương pháp này tạo ra ứng suất nén trước trong bê tông, giúp dầm chịu được tải trọng lớn hơn và giảm độ võng. Dầm I căng sau được ứng dụng rộng rãi trong xây dựng cầu, đường, nhà xưởng công nghiệp, và các công trình vượt nhịp lớn. So với dầm thép, dầm BTCT DƯL có ưu điểm về chi phí, khả năng chịu ăn mòn, và tính thẩm mỹ. So với dầm BTCT thường, dầm BTCT DƯL có khả năng vượt nhịp lớn hơn và độ võng nhỏ hơn, từ đó giảm số lượng trụ cầu và chi phí xây dựng. Việc hiểu rõ cấu tạo dầm I căng sau sẽ giúp kỹ sư lựa chọn giải pháp phù hợp với từng công trình cụ thể. Tài liệu gốc chỉ ra rằng: "Cầu gồm 6 nhịp giản đơn Lnh = 33m bằng BTCT DUL, mặt cắt ngang gồm 6 dầm BTCT với chiều cao dầm h = 1,65m, khoảng cách giữa các dầm chủ S = 2,0m."

1.2. Lịch Sử Phát Triển và Các Tiêu Chuẩn Thiết Kế Quan Trọng

Công nghệ dầm I căng sau có lịch sử phát triển lâu đời, bắt nguồn từ những năm đầu thế kỷ 20. Các tiêu chuẩn thiết kế dầm I hiện nay, như AASHTO LRFD Bridge Design Specifications, 22TCN 272-05 của Việt Nam, cung cấp các hướng dẫn chi tiết về tính toán, thiết kế, và kiểm tra dầm BTCT DƯL. Các tiêu chuẩn này bao gồm các quy định về vật liệu, tải trọng, hệ số an toàn, và các yêu cầu về thi công. Việc tuân thủ các tiêu chuẩn thiết kế là yếu tố then chốt để đảm bảo an toàn và độ bền của công trình. Cần nắm vững các tiêu chuẩn để có thiết kế dầm I căng sau đáp ứng yêu cầu kỹ thuật. Theo tài liệu gốc, tiêu chuẩn thiết kế được áp dụng là: "22TCN 272 – 05."

1.3. Ưu Điểm và Nhược Điểm Của Dầm I Căng Sau So Với Các Loại Dầm Khác

Ưu nhược điểm dầm I căng sau cần được xem xét kỹ lưỡng trước khi lựa chọn. Ưu điểm chính bao gồm khả năng vượt nhịp lớn, giảm độ võng, tuổi thọ cao, và chi phí bảo trì thấp. Nhược điểm bao gồm yêu cầu kỹ thuật cao trong thi công, chi phí đầu tư ban đầu lớn, và cần thiết bị chuyên dụng để kéo căng cáp dự ứng lực. So với dầm thép, dầm BTCT DƯL có khả năng chịu ăn mòn tốt hơn và chi phí thấp hơn. So với dầm BTCT thường, dầm BTCT DƯL có khả năng vượt nhịp lớn hơn và độ võng nhỏ hơn. Việc so sánh ưu nhược điểm dầm I căng sau giúp kỹ sư đưa ra quyết định chính xác nhất cho từng dự án.

II. Thách Thức Trong Thiết Kế Dầm I Căng Sau Khẩu Độ 33 Mét

Thiết kế dầm I căng sau khẩu độ 33 mét đặt ra nhiều thách thức cho kỹ sư kết cấu. Các yếu tố cần xem xét bao gồm: lựa chọn vật liệu phù hợp, tính toán tải trọng chính xác, thiết kế hệ cáp dự ứng lực tối ưu, và đảm bảo khả năng chịu lực của dầm trong các giai đoạn thi công và khai thác. Ngoài ra, cần chú ý đến các vấn đề như ứng suất trước, độ võng, và độ bền lâu dài của dầm. Giải quyết hiệu quả các thách thức này sẽ đảm bảo an toàn và hiệu quả kinh tế của công trình.

2.1. Xác Định Tải Trọng Thiết Kế và Các Yếu Tố Ảnh Hưởng

Việc xác định chính xác tải trọng thiết kế dầm I là yếu tố quan trọng hàng đầu. Các tải trọng cần xem xét bao gồm: tĩnh tải (trọng lượng bản thân dầm, lớp phủ mặt cầu, lan can), hoạt tải (xe cộ, người đi bộ), và các tải trọng đặc biệt (gió, động đất). Theo tài liệu, Tải trọng HL93 cần được tính đến. Các yếu tố ảnh hưởng đến tải trọng bao gồm: mật độ giao thông, loại xe, và điều kiện khí hậu. Việc đánh giá chính xác các tải trọng này sẽ giúp kỹ sư thiết kế dầm có khả năng chịu lực phù hợp và đảm bảo an toàn cho công trình. "Tải trọng HL93: Tổ hợp của xe tải thiết kế (truck) + Tải trọng làn (lane). Tổ hợp của xe 2 trục thiết kế (Tandem) + Tải trọng làn (Lane)."

2.2. Lựa Chọn Vật Liệu Bê Tông Cường Độ Cao và Cáp Dự Ứng Lực

Lựa chọn vật liệu đóng vai trò then chốt trong thiết kế dầm I căng sau. Bê tông cường độ cao (ví dụ: f'c = 40MPa) được sử dụng để đảm bảo khả năng chịu nén và độ bền của dầm. Cáp dự ứng lực cường độ cao (ví dụ: M270) được sử dụng để tạo ra ứng suất nén trước và tăng khả năng chịu kéo của dầm. Việc lựa chọn vật liệu phù hợp sẽ giúp dầm đạt được hiệu suất tối ưu và tuổi thọ cao. Theo tài liệu, "Cường độ chịu nén quy định ở tuổi 28 ngày f'c= 40Mpa" cho phần bê tông dầm, và "Cường độ chịu kéo fpu = 1860 Mpa" cho thép cường độ cao.

2.3. Thiết Kế Hệ Cáp Dự Ứng Lực Vị Trí và Lực Căng Tối Ưu

Thiết kế hệ cáp dự ứng lực là một trong những khâu quan trọng nhất trong thiết kế dầm I căng sau. Vị trí và lực căng của cáp dự ứng lực cần được tính toán kỹ lưỡng để đảm bảo dầm có khả năng chịu lực tốt nhất và độ võng nhỏ nhất. Các yếu tố cần xem xét bao gồm: sơ đồ bố trí cáp, lực căng ban đầu, và sự mất mát ứng suất theo thời gian. Việc thiết kế hệ cáp dự ứng lực tối ưu sẽ giúp dầm hoạt động hiệu quả và an toàn trong suốt tuổi thọ của công trình. Việc bố trí vị trí neo dầm cũng cần được tính toán kỹ càng.

III. Giải Pháp Thiết Kế Dầm I Căng Sau 33m Chi Tiết Tính Toán

Để giải quyết các thách thức trong thiết kế dầm I căng sau 33m, cần áp dụng các phương pháp tính toán và thiết kế tiên tiến. Các bước thiết kế bao gồm: xác định đặc trưng hình học của dầm, tính toán nội lực, thiết kế hệ cáp dự ứng lực, kiểm tra khả năng chịu lực, và thiết kế cốt thép thường. Các phần mềm chuyên dụng như Midas Civil, SAP2000 có thể được sử dụng để hỗ trợ quá trình thiết kế. Việc tuân thủ các tiêu chuẩn thiết kế và áp dụng các phương pháp tính toán chính xác sẽ đảm bảo dầm có khả năng chịu lực tốt và độ bền cao.

3.1. Tính Toán Đặc Trưng Hình Học Mặt Cắt Dầm Diện Tích Mô Men Quán Tính

Tính toán đặc trưng hình học mặt cắt dầm là bước đầu tiên trong quá trình thiết kế. Các đặc trưng hình học cần xác định bao gồm: diện tích mặt cắt ngang, vị trí trọng tâm, và mô men quán tính. Các đặc trưng này được sử dụng để tính toán nội lực và kiểm tra khả năng chịu lực của dầm. Việc tính toán chính xác các đặc trưng hình học là yếu tố quan trọng để đảm bảo kết quả thiết kế chính xác và đáng tin cậy. Các công thức tính toán cần tuân thủ theo tiêu chuẩn hiện hành.

3.2. Xác Định Nội Lực Trong Dầm Mô Men Uốn Lực Cắt

Xác định nội lực trong dầm là bước quan trọng để đánh giá khả năng chịu lực của dầm. Các nội lực cần xác định bao gồm: mô men uốn, lực cắt, và lực dọc. Nội lực được tính toán dựa trên tải trọng thiết kế và sơ đồ kết cấu. Việc xác định chính xác nội lực là yếu tố then chốt để thiết kế dầm có khả năng chịu lực phù hợp và đảm bảo an toàn cho công trình.

3.3. Tính Toán Số Lượng và Bố Trí Cáp Dự Ứng Lực Neo Dầm

Tính toán số lượng và bố trí cáp dự ứng lực là bước quan trọng để đảm bảo dầm có khả năng chịu lực tốt nhất và độ võng nhỏ nhất. Số lượng cáp và vị trí bố trí được xác định dựa trên nội lực và yêu cầu về độ võng. Việc tính toán chính xác số lượng và bố trí cáp dự ứng lực là yếu tố then chốt để đảm bảo hiệu quả của dầm BTCT DƯL. Cần chú ý đến khoảng cách neo dầm.

IV. Ứng Dụng Thực Tế Dầm I Căng Sau 33m Nghiên Cứu Phân Tích

Dầm I căng sau 33m đã được ứng dụng rộng rãi trong nhiều công trình cầu đường trên thế giới và tại Việt Nam. Các nghiên cứu và phân tích cho thấy dầm I căng sau 33m có khả năng chịu lực tốt, độ võng nhỏ, và tuổi thọ cao. Các công trình thực tế chứng minh tính hiệu quả và ưu việt của giải pháp kết cấu này. Việc nghiên cứu và phân tích các ứng dụng thực tế giúp kỹ sư có thêm kinh nghiệm và kiến thức để thiết kế và thi công dầm I căng sau 33m hiệu quả hơn.

4.1. Các Dự Án Cầu Đường Sử Dụng Dầm I Căng Sau 33m Tại Việt Nam

Tại Việt Nam, dầm I căng sau 33m đã được sử dụng trong nhiều dự án cầu đường quan trọng. Các dự án này chứng minh tính hiệu quả và khả thi của giải pháp kết cấu này trong điều kiện địa hình và khí hậu của Việt Nam. Việc nghiên cứu và phân tích các dự án thực tế giúp kỹ sư có thêm kinh nghiệm và kiến thức để áp dụng dầm I căng sau 33m hiệu quả hơn trong các dự án tương lai.

4.2. Phân Tích So Sánh Hiệu Quả Kinh Tế và Kỹ Thuật

Phân tích so sánh hiệu quả kinh tế và kỹ thuật giữa dầm I căng sau 33m và các giải pháp kết cấu khác (ví dụ: dầm thép, dầm BTCT thường) giúp kỹ sư đưa ra quyết định lựa chọn tối ưu cho từng dự án. Các yếu tố cần xem xét bao gồm: chi phí đầu tư ban đầu, chi phí bảo trì, tuổi thọ công trình, và khả năng chịu lực. Việc phân tích so sánh kỹ lưỡng sẽ đảm bảo lựa chọn được giải pháp kết cấu hiệu quả và kinh tế nhất.

4.3. Các Vấn Đề Thường Gặp Trong Thi Công và Giải Pháp Khắc Phục

Thi công dầm I căng sau 33m đòi hỏi kỹ thuật cao và kinh nghiệm. Các vấn đề thường gặp trong thi công bao gồm: kiểm soát chất lượng bê tông, đảm bảo lực căng cáp chính xác, và xử lý các sai sót trong quá trình lắp dựng. Việc nắm vững các vấn đề thường gặp và các giải pháp khắc phục giúp kỹ sư và nhà thầu thi công dầm I căng sau 33m thành công và đảm bảo chất lượng công trình.

V. Kết Luận Triển Vọng và Xu Hướng Phát Triển Dầm I Căng Sau

Dầm I căng sau 33m là một giải pháp kết cấu hiệu quả và kinh tế cho các công trình cầu đường vượt nhịp vừa và lớn. Với sự phát triển của công nghệ vật liệu và phương pháp thi công, dầm I căng sau sẽ tiếp tục được ứng dụng rộng rãi trong tương lai. Các xu hướng phát triển bao gồm: sử dụng bê tông cường độ siêu cao, tối ưu hóa hệ cáp dự ứng lực, và áp dụng các phương pháp thi công tiên tiến.

5.1. Tổng Kết Ưu Điểm và Ứng Dụng Tiềm Năng Của Dầm I Căng Sau

Tổng kết lại, dầm I căng sau 33m có nhiều ưu điểm vượt trội so với các giải pháp kết cấu khác. Các ứng dụng tiềm năng bao gồm: xây dựng cầu vượt, cầu cạn, và các công trình vượt nhịp lớn. Với sự phát triển của công nghệ và vật liệu, dầm I căng sau sẽ tiếp tục đóng vai trò quan trọng trong ngành xây dựng cầu đường.

5.2. Các Nghiên Cứu Mới Về Vật Liệu và Phương Pháp Thi Công Tiên Tiến

Các nghiên cứu mới về vật liệu và phương pháp thi công tiên tiến đang mở ra nhiều cơ hội để cải thiện hiệu suất và giảm chi phí xây dựng dầm I căng sau. Các vật liệu mới như bê tông cường độ siêu cao và sợi carbon composite (CFRP) có thể được sử dụng để tăng khả năng chịu lực và giảm trọng lượng của dầm. Các phương pháp thi công tiên tiến như đúc hẫng cân bằng và lắp ghép theo đốt giúp thi công nhanh chóng và giảm thiểu ảnh hưởng đến giao thông.

5.3. Dự Đoán Xu Hướng Phát Triển Trong Tương Lai

Trong tương lai, dầm I căng sau sẽ tiếp tục phát triển theo hướng: sử dụng vật liệu mới, tối ưu hóa thiết kế, và áp dụng các phương pháp thi công tiên tiến. Các xu hướng phát triển bao gồm: dầm BTCT DƯL composite, dầm BTCT DƯL tự căng, và dầm BTCT DƯL thông minh. Các công nghệ mới này sẽ giúp dầm I căng sau trở thành một giải pháp kết cấu hiệu quả và bền vững cho các công trình cầu đường trong tương lai.

Trích đoạn nội dung tài liệu

Ch¬ngI: Ph¬ng ¸n s¬ bé I CÇu dÇm BTCT Dù øng lùc 1. Giíi thiÖu ph¬ng ¸n 1. Tiªu chuÈn thiÕt kÕ: 22TCN 272 – 05.§iÒu kiÖn tù nhiªn t¹i vÞ trÝ x©y dùng c©u. - Qua sè liÖu th¨m dß t¹ lç khoan ë khu vùc x©y dùng cÇu ®Þa chÊt cã cÊu t¹o nh sau: + Líp 1: SÐt h¹t võa.

- Theo sè liÖu kh¶o s¸t ®iÒu tra nhiÒu n¨m cho thÊy : + MNCN: 7.15m - Dßng ch¶y æn ®Þnh, tèc ®é ch¶y kh«ng lín do ®ã h¹n chÕ g©y ra hiÖn tîng xãi lë, båi l¾ng t¹i gi÷a s«ng vµ 2 bªn bê. KÕt cÊu phÇn trªn. - CÇu gåm 6 nhÞp gi¶n ®¬n Lnh = 33m b»ng BTCT D¦L, mÆt c¾t ngang gåm 6 dÇm BTCT víi chiÒu cao dÇm h = 1,65m, kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c dÇm chñ S = 2,0m. - §é dèc däc cÇu nhÞp gi÷a lµ 0% c¸c nhÞp biªn lµ 1.

§é dèc ngang cÇu 2,0 %. - ChiÒu dµi toµn cÇu Lc = 173. - Gåm mè ch÷ U vµ ®Æt trªn mãng cäc khoan nhåi. cäc cã ®êng kÝnh D = 100 cm.

- Trô gåm 4 trô ®Æc th©n hÑp BTCT ®Æt trªn mãng cäc khoan nhåi, cäc cã ®êng kÝnh D = 100 cm. sè liÖu tÝnh to¸n. + BÒ réng phÇn xe ch¹y: Bxe = 8 (m). + Ch©n lan can: 2x0,5 (m) bcLc = 0,5 (m).

+ BÒ réng toµn cÇu: Bcau = 8+ 2x1,5 +2x0,5 = 12 (m). Khæ th«ng thuyÒn. - S«ng th«ng thuyÒn cÊp V: Tra b¶ng cÊp th«ng thuyÒn cña s«ng ta cã: + BÒ r«ng th«ng thuyÒn Btt = 25 (m). + TÜnh kh«ng th«ng thuyÒn: Htt = 3,5 (m).

T¶i träng thiÕt kÕ. - T¶i träng HL93: + Tæ hîp HL93K: Tæ hîp cña xe t¶i thiÕt kÕ (truck) + T¶i träng lµn (lane). + Tæ hîp HL93M: Tæ hîp cña xe 2 trôc thiÕt kÕ (Tandem) + T¶i träng lµn (Lane). - T¶i träng ngêi ®i bé:3.

- CÇu ®îc thiÕt kÕ vÜnh cöu b»ng dÇm BTCT DUL. TÇn suÊt lò thiÕt kÕ: P = 1%. VËt liÖu sö dông. Bª t«ng - PhÇn bª t«ng dÇm + Tû trong cña bª t«ng =2450 kG/m3 = 24.

+ Cêng ®é chÞu nÐn quy ®Þnh ë tuæi 28 ngµy f'c= 40Mpa + M« ®un ®µn håi Ec = + HÖ sè poison = 0.2 - PhÇn bª t«ng kÕt cÊu ®æ t¹i chç vµ b¶n mÆt cÇu + Cêng ®é chÞu nÐn quy ®Þnh ë 28 ngµy tuæi f'c= 28Mpa +M« ®un ®µn håi: 7 b. - ThÐp cêng ®é cao: Tao thÐp 7 sîi D¦L kh«ng phñ s¬n ,cã phu øng suÊt cho bª t«ng dù øng lùc + Cêng ®é chÞu kÐo fpu = 1860 Mpa + CÊp cña thÐp M270 + Giíi h¹n ch¶y cña cèt thÐp D¦L fpy = 1674 Mpa + M« ®un ®µn håi c¸p Eps = 197000 Mpa + §êng kÝnh danh ®Þnh: 15,2 mm + DiÖn tÝch mét tao c¸p 140 mm2 - Cèt thÐp thêng + Giíi h¹n ch¶y fpy = 420 Mpa + M« dun ®µn håi Es = 2. c¸c hÖ sè tÝnh to¸n. HÖ sè t¶i träng.

+ TÜnh t¶i giai ®o¹n II: 1,5 vµ 0,65. + Ho¹t t¶i HL93 vµ ®oµn ngêi: 1,75 vµ 1,0. HÖ sè xung kÝch: 1+IM = 1,25 (ChØ tÝnh víi xe t¶i vµ xe 2 trôc thiÕt kÕ ).3 HÖ sè lµn: - Trong mçi trêng hîp t¶i träng nÕu chiÒu dµi nhÞp L tt > 25m th× ph¶i xÐt thªm hÖ sè lµn xe m ( Gi¸ trÞ nµy mÆc ®Þnh lµ 1). B¶ng hÖ sè lµn xe.

kÝch thíc cÊu t¹o dÇm chñ. ChiÒu dµi nhÞp tÝnh to¸n: 1. Chän sè dÇm chñ: nd = 6 dÇm. Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c dÇm chñ: S = 2000 (mm).5 CÊu t¹o dÇm chñ: - DÇm chñ lµ dÇm ch÷ I b»ng bª t«ng cèt thÐp dù øng lùc cã c¸c kÝch th íc nh sau: mÆt c ¾t d Çm c hñ bt tht tt bht tw Dw Hb bhb thb thb tb bb + ChiÒu cao dÇm chñ: Lùa chän theo c«ng thøc kinh nghiÖm ta cã + Chän: h = 1,65 (m) = 1650 (mm).

+ ChiÒu réng b¶n c¸nh: bt = 800 (mm). + ChiÒu dµy b¶n c¸nh : tt = 200 (mm). + ChiÒu dµy sên dÇm: + ChiÒu cao bÇu : tb = 250 (mm). + ChiÒu réng bÇu: bb = 600 (mm).

+ ChiÒu réng bÇu phÇn më réng bb = 600 (mm) + ChiÒu cao vót bÇu dÇm : tht = 100 mm +ChiÒu réng vót c¸nh dÇm : bht=300 mm + ChiÒu cao vót bÇu dÇm thb = 200 mm + ChiÒu réng vót bÇu dÇm bhb= 200 mm - VËy ta cã dÇm chñ nh sau: 9 1.X¸c ®ÞnhbÒ réng b¶n c¸nh cã hiÖu a. §èi víi dÇm gi÷a: - BÒ réng b¶n c¸nh h÷u hiÖu cã thÓ lÊy gi¸ trÞ nhá nhÊt cña + 1/8 chiÒu dµi nhÞp = mm + 6 lÇn ®é dµy trung b×nh cña b¶n céng víi sè lín nhÊt cña bÒ dµy b¶n bông dÇm hoÆc 1/2 bÒ réng b¶n c¸nh trªn cña dÇm b1 =6x200 + max = 1400mm + Kho¶ng c¸ch trung b×nh gi÷a c¸c dÇm kÒ nhau S/2: S/2= 1000 b1 = 1000mm. §èi víi dÇm biªn: 10 - BÒ réng c¸nh dÇm h÷u hiÖu cã thÓ ®îc lÊy b»ng sè nhá nhÊt cña + 1/8 chiÒu dµi nhÞp h÷u hiÖu = mm + 6 lÇn chiÒu dµy trung b×nh cña b¶n céng víi sè lín h¬n gi÷a 1/2 ®é dµy b¶n bông hoÆc 1/4 bÒ réng b¶n c¸nh trªn cña dÇm chÝnh b2 = 6x200 + max =1400 mm + BÒ réng phÇn hÉng de =1000 mm. KÕt luËn: BÒ réng b¶n c¸nh dÇm h÷u hiÖu DÇm gi÷a (bi) 2000 mm DÇm biªn (be) 2000 mm 1.

CÊu t¹o dÇm ngang. - DÇm ngang b»ng BTCT thêng cã c¸c thíc c¬ b¶n nh sau: + ChiÒu réng dÇm ngang: bdn = 1800 mm + ChiÒu cao dÇm ngang: hdn = 1320 (mm). + Kho¶ng c¸ch gi÷a c¸c dÇm ngang: 8100 (mm). +ChiÒu dµy dÇm ngang: tdn = 200 mm.

+DiÖn tÝch dÇm ngang : A = 1800x200 = 360000 mm2 +ThÓ tÝch dÇm ngang : V = Axh = 360000x1320x10-3 = 47,52 cm3 1.8 CÊu t¹o ch©n lan can. - Ch©n lan can cã c¸c kÝch thíc c¬ b¶n nh sau: 11 + ChiÒu cao ch©n lan can: hclc = 500 (mm) + ChiÒu réng ch©n lan can: bclc = 500 (mm) 1.9 CÊu t¹o líp phñ mÆt cÇu.10 CÊu t¹o b¶n bª t«ng mÆt cÇu - CÇu lµ dÇm liªn hîp, b¶n bª t«ng mÆt cÇu ®îc ®æ sau vµ liÒn khèi. - CÊu t¹o b¶n bª t«ng mÆt cÇu nh sau: - ChiÒu réng b¶n mÆt cÇu : Btt= 12000mm - ChiÒu dµy b¶n mÆt cÇu : ts = 200mm - ChiÒu dµi b¶n mÆt cÇu : L = 33000mm 1. Quy m« thiÕt kÕ cña mÆt c¾t ngang cÇu.

- MÆt c¾t ngang cÇu: 1. X¸c ®Þnh tÜnh t¶i t¸c dông lªn dÇm chñ.1 TÜnh t¶i do träng lîng b¶n th©n dÇm chñ 1.1 X¸c ®Þnh c¸c ®Æc trng h×nh häc mÆt c¾t dÇm chñ 12 + §THH cña mÆt c¾t giai ®o¹n I. - Giai ®o¹n I lµ giai ®o¹n sau ®i ®æ bªt«ng dÇm, bªt«ng ®· ®¹t cêng ®é nhng cha luån vµ kÐo c¸c bã cèt thÐp D¦L. - MÆt c¾t tÝnh to¸n trong giai ®o¹n I lµ mÆt c¾t dÇm ch÷ I cã c¸c lç èng ghen.

bt bt as' as' aps' aps' tht tt As' As' tt' Ao' Ao' bht yt I dp dp I I Hb Hb bhb tw bhb tw yb I=Y1 thb Ao Ao tb' tb As As as bb as bb atp atp - Quy ®æi mÆt c¾t dÇm: §Ó thuËn tiÖn cho qu¸ tr×nh tÝnh to¸n th× ta ph¶i quy ®æi tõ mÆt c¾t dÇm theo nh cÊu t¹o vÒ d¹ng mÆt c¾t ch÷ I víi c¸c kÝch thíc quy ®æi x¸c ®Þnh nh sau: + ChiÒu dµy quy ®æi cña b¶n c¸nh trªn: + ChiÒu dµy quy ®æi cña b¶n c¸nh díi: - DiÖn tÝch mÆt c¾t tÝnh ®æi giai ®o¹n I: - Coi nh kh«ng cã cèt thÐp thêng vµ cha cã cèt thÐp DUL 1.TÜnh t¶i do träng lîng dÇm däc chñ 13 - Träng lîng dÇm chñ (trªn 1m dµi): DCdc = 24,5x0. TÜnh t¶i do träng lîng b¶n th©n dÇm ngang g©y ra. - TÜnh t¶i r¶i ®Ò trªn mét mÐt dµi dÇm chñ - Trong ®ã +c = 24.5kN/m3: träng lîng riªng cña bª t«ng dÇm ngang +An= 2640 cm2 DiÖn tÝch mÆt c¾t ngang dÇm ngang (=20X132) +n = 5 lµ sè dÇm ngang trªn mÆt c¾t ngang +n = 25 tæng sè dÇm ngang +l1=180cm chiÒu dµi dÇm ngang 1. Träng lîng phÇn v¸n khu«n mÆt cÇu V¸n khu«n mÆt cÇu cã c¸c kÝch thíc c¬ b¶n nh sau: +n =5 Sè v¸n khu«n trªn mét mÆt c¾t ngang +G = =24.5 kN/m3 +N = 6 Sè dÇm chñ +L =33m ChiÒu dµi cña dÇm chñ 1.

Träng lîng phÇn bª t«ng mÆt cÇu - CÊu t¹o b¶n bª t«ng mÆt cÇu nh sau: - Trong ®ã +c: träng lîng riªng bª t«ng mÆt cÇu +ts: ChiÒu dµy b¶n mÆt cÇu +Bc : ChiÒu réng toµn cÇu +L: ChiÒu dµi cÇu +n: Sè dÇm chñ 14 VËy => 1. X¸c ®Þnh tÜnh t¶i giai ®o¹n II (DW). T¶i träng lan can tay vÞn vµ ch©n lan can 1. Träng lîng líp phñ lÒ ngêi ®i bé: DWlÒ= 2*1.

Träng lîng líp phñ mÆt cÇu: DWlp= =0.93 kN/m - Trong ®ã +a = 22 kN/m3 träng lîng riªng líp bª t«ng asphalt +h = 10cm ChiÒu dµy líp bªt«ng asphalt ( tÝnh trung b×nh) +Bxe = 8 m ChiÒu réng phÇn xe ch¹y 1. Träng lîng phÇn ch©n lan can : 1. Träng lîng lan can, tay vÞn trong tÝnh to¸n lÊy s¬ bé : DWlc = 0.1 kN/m => VËy DWtc = = 1. C¸c hÖ sè cho tÜnh t¶i p Lo¹i t¶i träng TTGH Cêng ®é1 TTGH Sö dông DC: CÊu kiÖn vµ c¸c thiÕt bÞ phô 1,25/0,9 1 DW: Líp phñ mÆt cÇu vµ c¸c tiÖn 1,5/0,65 1 Ých 1.

x¸c ®Þnh hÖ sè ph©n bè ngang. Tính hệ số phân bố ngang đối với dầm biên. - Điều kiện tính toán : + Tính hệ số phân bố ngang do tải trọng Người. + Tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên do tải trọng HL93 trong trường hợp xếp tải trên một làn.

15 - Vẽ tung độ ĐAH áp lực gối R1. Tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên. - Xếp tải trọng bất lợi lên ĐAH phản lực gối. - Tính hệ số phân ngang đối với xe tải và xe 2 trục thiết kế : + Công thức tính : g = + Hệ số phân bố ngang của xe tải và xe 2 trục thiết kế đối với dầm biên khi xếp trên 1 làn : g= .50 - Tính hệ số phân bố ngang đối với tải trọng Người dải đều : + Công thức tính : g = Trong đó : + ble : Là bề rộng của lề đi bộ.

+ y1 : Là tung độ ĐAH tại vị trí mép ngoài của tải trọng Người. + y2 ; Là tung độ ĐAH tại vị trí mép trong của tải trọng Người. + Hệ số phân bố ngang của tải trọng Người đối với dầm biên : gNg = (1,25+ 0,50).1,5= 1,313 -Kết quả tính hệ số phân bố ngang cho dầm biên: Tung độ ĐAH Xếp tải trọng Hệ số g y1 y2 y3 y4 Tải trọng người 1.313 Xe tải thiết kế 0.