Luận án mô hình hóa đặc tính tĩnh động lực học ghế ô tô tại ĐH Kỹ thuật Liberec 2019

Nghiên cứu mô hình hóa đặc tính động lực học và tĩnh học của ghế ô tô có biên dạng áp suất điều chỉnh, giúp tối ưu hóa sự thoải mái và an toàn.

Trường đại học

Đại học Kỹ thuật Liberec

Chuyên ngành

Kỹ thuật cơ khí

Tác giả

Tran Xuan Tien

Thể loại

Luận án tiến sĩ

2019

109
0
0

Phí lưu trữ

35 Point

Tóm tắt

I. Tổng quan mô hình hóa đặc tính tĩnh và động ghế ô tô Liberec

Đề tài nghiên cứu tại Đại học Kỹ thuật Liberec tập trung giải quyết bài toán nâng cao sự thoải mái cho người ngồi xe. Ghế ô tô đóng vai trò then chốt trong việc cách ly rung động từ mặt đường truyền tới cơ thể. Hệ thống ghế truyền thống sử dụng đệm mút xốp thường bộc lộ nhiều hạn chế về khả năng tự biến đổi theo tải trọng. Do đó, giải pháp tích hợp lò xo khí nén với biên dạng áp suất tùy chỉnh đã được đề xuất và cấp bằng sáng chế. Nghiên cứu của kỹ sư Trần Xuân Tiến đi sâu vào việc mô hình hóa các đặc tính tĩnh và động của cơ cấu này. Đối tượng khảo sát là một hệ thống đa ngành phức tạp bao gồm các thành phần cơ học, điện tử và lưu chất khí nén. Mô hình tĩnh phân tích sự biến dạng của lớp đệm và sự phân bố áp suất tiếp xúc cục bộ. Mô hình động đánh giá phản ứng truyền gia tốc khi xe vận hành qua các địa hình gồ ghề. Phương pháp nghiên cứu kết hợp chặt chẽ giữa tính toán giải tích, mô phỏng số trên máy tính và đo đạc thực nghiệm trong phòng thí nghiệm. Việc hoàn thiện cơ sở lý thuyết giúp định hình các giải pháp điều khiển áp suất thông minh.

1.1. Mục tiêu nghiên cứu và bối cảnh kỹ thuật

Mục tiêu trung tâm của luận án là cải thiện chất lượng điều áp trong lò xo khí nén lắp bên trong ghế lái. Lò xo này thay đổi phân bố áp suất tiếp xúc giữa bề mặt đệm và cơ thể hành khách. Yếu tố rung chấn giao thông tác động tiêu cực đến sức khỏe cột sống khi lái xe đường dài. Vì vậy, nhóm nghiên cứu tại Khoa Cơ học Ứng dụng thuộc ĐH Kỹ thuật Liberec đã chế tạo phiên bản lò xo cải tiến. Thiết bị được thử nghiệm thực tế nhằm xác thực các chỉ số động lực học. Công trình tập trung vào hai đại lượng chính gồm độ truyền gia tốc và độ lệch sai số điều khiển. Kết quả giúp hình thành tiêu chuẩn mới cho các hệ thống ghế giảm chấn chủ động.

1.2. Vai trò của công nghệ đệm khí nén tự thích ứng

Lò xo khí nén đóng vai trò cốt lõi trong cơ cấu kiểm soát áp suất ghế ô tô. Khác với lò xo kim loại cơ học thông thường, đệm khí nén cho phép thay đổi độ cứng tức thời. Áp suất buồng chứa được điều tiết linh hoạt dựa theo cân nặng và tư thế của người ngồi. Cơ cấu này phân tán đều các điểm tập trung ứng suất cao tại vùng xương chậu và đùi. Nhờ đó, người lái không bị tê mỏi cơ bắp trong các hành trình di chuyển liên tục kéo dài. Thiết bị được đăng ký bảo hộ độc quyền tại Cộng hòa Séc. Sự kết hợp giữa bộ truyền động khí nén và van tỷ lệ mở ra khả năng tự động thích ứng với rung động mặt đường.

II. Phân tích bài toán kiểm soát rung động và áp lực ghế ô tô

Hệ thống ghế khí nén nguyên bản gặp nhiều trở ngại kỹ thuật trong quá trình xả khí nhanh. Độ trễ đáp ứng của van điều áp khiến áp suất không kịp thích ứng với dao động tần số cao. Hiện tượng chênh lệch áp suất giữa buồng chứa và môi trường ngoài bị thu hẹp khi xả, làm suy giảm lưu lượng dòng khí. Vấn đề này dẫn tới sai số lớn giữa giá trị áp suất thực tế và tín hiệu điều khiển mong muốn. Bên cạnh đó, vật liệu đệm ghế có đặc tính phi tuyến phức tạp và độ đàn hồi trễ cao. Biến dạng của vật liệu polyurethane dưới tác dụng tải trọng tĩnh tạo ra vùng áp suất tập trung lớn. Khi xe di chuyển, kích thích động học từ mặt đường gây cộng hưởng dao động nguy hại. Gia tốc rung truyền qua khung xe trực tiếp tác động lên cột sống và vùng thắt lưng người ngồi. Để mô tả chính xác các hiện tượng này, bài toán cần chia tách hệ thống thành hệ con cơ điện - khí nén và hệ con cơ học. Mỗi hệ con sở hữu các phương trình vi phân phi tuyến bậc cao với nhiều tham số phụ thuộc trạng thái. Việc nhận diện chính xác các thông số vật lý là rào cản lớn trong thiết kế ghế thích ứng.

2.1. Hạn chế xả khí và sai số của hệ thống nguyên bản

Hệ thống nguyên bản sử dụng van tỷ lệ SMC-PVQ13 để kiểm soát dòng khí nén vào và ra buồng chứa. Dòng khí chảy qua van phụ thuộc vào chênh áp giữa áp suất buồng và áp suất khí quyển. Khi áp suất buồng tiệm cận áp suất khí quyển, tốc độ xả giảm sút nghiêm trọng. Quá trình giải phóng khí chậm trễ làm biến dạng đặc tính thời gian của toàn hệ thống. Tín hiệu phản hồi từ cảm biến ghi nhận độ lệch sai số điều khiển tăng đột biến ở các chu kỳ nén nhanh. Hiện tượng này cản trở khả năng dập tắt dao động tức thời khi xe gặp chấn động mạnh. Đây là khuyết tật cấu trúc đòi hỏi phải cải tiến phần cứng buồng xả.

2.2. Ảnh hưởng tiêu cực của rung lắc đối với cột sống

Rung động tần số thấp từ 4 đến 8 Hz gây cộng hưởng mạnh với các cơ quan nội tạng và cột sống. Khi tiếp xúc với rung chấn kéo dài, đĩa đệm phải chịu tải trọng chu kỳ liên tục. Sự co thắt cơ bắp thụ động làm tăng nguy cơ thoái hóa đốt sống và thoát vị đĩa đệm. Ngoài ra, phân bố áp lực tiếp xúc không đều tại vùng đùi gây tắc nghẽn lưu thông máu cục bộ. Ghế ngồi ô tô đóng vai trò là ranh giới tiếp xúc cuối cùng giữa con người và kết cấu chuyển động. Do đó, việc triệt tiêu gia tốc truyền qua ghế là yêu cầu sống còn nhằm bảo vệ sức khỏe người điều khiển. Bài toán đòi hỏi giải pháp công nghệ điều khiển áp suất buồng khí tối ưu hơn.

III. Phương pháp mô hình hóa đặc tính ghế ô tô tại ĐH Liberec

Để vượt qua giới hạn của cấu trúc cũ, nhóm nghiên cứu tích hợp thêm bơm chân không và bình chứa phụ R2 vào nhánh xả. Bình chứa R2 duy trì áp suất chân không ổn định, tạo ra độ chênh áp cao liên tục với buồng lò xo. Nhờ vậy, lưu lượng xả qua cụm van tăng mạnh, loại bỏ hiện tượng trễ điều khiển. Hệ thống điều khiển áp dụng thuật toán vòng kín kết hợp bộ điều khiển PID nhằm bám sát áp suất đặt. Mô hình toán học tổng thể được lập trình và giải bằng phương pháp số trong môi trường phần mềm Matlab. Các phương trình nhiệt động học và phương trình khí nén được giải đồng thời với động lực học cơ cấu. Bên cạnh mô phỏng động lực học, phương pháp phần tử hữu hạn FEM được triển khai trên phần mềm MSC. Mô hình FEM mô tả chính xác sự biến dạng của lớp vật liệu đệm mút và sự tiếp xúc với cơ thể người. Các kết quả tính toán số được đối chiếu trực tiếp với dữ liệu đo đạc thực nghiệm trong phòng thí nghiệm. Sự hội tụ và tương đồng giữa lý thuyết và thực nghiệm khẳng định độ tin cậy của phương pháp.

3.1. Thiết lập bình phụ R2 và bơm chân không cải tiến

Giải pháp cải tiến bổ sung bình tích áp chân không R2 nối trực tiếp với bơm chân không VP. Bơm chân không tạo ra môi trường áp suất âm liên tục trong bình chứa phụ. Hệ thống van xả V2 và V4 được kết nối trực tiếp vào bình R2 thay vì xả ra khí quyển. Phương trình vi phân mô tả tốc độ dòng khí qua bình R2 được xác lập dựa trên điện dung chân không Cf đo đạc thực nghiệm. Đặc tính lưu lượng của bơm chân không thể hiện mối quan hệ tuyến tính với áp suất nội tại của bình chứa. Cấu hình mới duy trì độ dốc chênh áp ổn định trong suốt chu kỳ làm việc. Tốc độ xả khí tăng lên gấp nhiều lần, giúp áp suất buồng khí đáp ứng tức thì theo tín hiệu điều khiển mong muốn.

3.2. Mô phỏng số Matlab và phần tử hữu hạn FEM

Nghiên cứu kết hợp hai công cụ mô phỏng số mạnh mẽ là Matlab và phần mềm MSC. Trong Matlab, các thuật toán số giải hệ phương trình vi phân mô tả mạch van và lưu lượng khí. Mô hình cung cấp các đáp ứng miền thời gian, đáp ứng tần số và giá trị sai số điều khiển hệ thống. Song song đó, phương pháp phần tử hữu hạn FEM trong MSC mô phỏng trường cơ học phi tuyến. Mô hình FEM tái hiện hành vi đàn hồi của vật liệu mút và tương tác tiếp xúc với người ngồi. Sự phân bố mật độ áp suất bề mặt được tính toán chi tiết tại từng nút phần tử. Sự tích hợp này mang lại cái nhìn toàn diện về cả cơ chế tĩnh học lẫn động lực học của ghế xe hơi.

IV. Kết luận và triển vọng ứng dụng mô hình ghế ô tô thực tế

Nghiên cứu mô hình hóa đặc tính tĩnh và động của ghế ô tô tại ĐH Kỹ thuật Liberec đã đạt được nhiều tiến bộ khoa học quan trọng. Cấu hình lò xo khí nén cải tiến giải quyết triệt để vấn đề tắc nghẽn lưu lượng xả khí. Dữ liệu thử nghiệm thực tế chứng minh sai số điều khiển giảm rõ rệt so với kết cấu ban đầu. Khả năng dập tắt dao động và độ truyền gia tốc rung chấn giảm đáng kể tại dải tần số nguy hiểm. Về mặt tĩnh học, áp lực tiếp xúc tại vùng mông và đùi được phân bố đều hơn, ngăn chặn các điểm tập trung ứng suất gây mỏi cơ. Sự ăn khớp chặt chẽ giữa mô phỏng Matlab, MSC và kết quả thực nghiệm khẳng định tính khả thi của mô hình toán học đã xây dựng. Thành tựu này đóng góp nền tảng công nghệ quan trọng cho ngành công nghiệp sản xuất ô tô thương mại. Cơ chế ghế thông minh mở đường cho sự phát triển của dòng xe tự hành và xe cao cấp trong tương lai gần. Hành khách sẽ được trải nghiệm độ êm ái vượt trội trên mọi điều kiện địa hình phức tạp.

4.1. Hiệu quả cải thiện phản ứng động và kiểm soát áp suất

Hệ thống ghế cải tiến mang lại những bước nhảy vọt về thông số kỹ thuật vận hành. Nhờ sự hỗ trợ của bình phụ R2 và bơm chân không, độ trễ xả khí được loại bỏ gần như hoàn toàn. Tín hiệu áp suất thực tế bám sát đường cong áp suất định mức với sai số điều khiển cực nhỏ. Khả năng triệt tiêu chấn động tại vùng tần số cộng hưởng từ 4 đến 8 Hz được cải thiện rõ rệt. Hành khách ngồi trên ghế ít phải chịu các tác động rung xóc đột ngột từ khung gầm. Biên độ dao động gia tốc truyền lên thân người giảm mạnh so với hệ thống đệm khí thụ động cũ. Đây là minh chứng rõ ràng cho tính hiệu quả của phương pháp tiếp cận đa lĩnh vực.

4.2. Khả năng ứng dụng trên các dòng phương tiện tương lai

Thiết kế ghế khí nén thích ứng mở ra tiềm năng thương mại hóa rộng lớn trong ngành ô tô. Công nghệ này đặc biệt phù hợp với các phương tiện vận tải đường dài như xe tải nặng và xe khách liên tỉnh. Lái xe đường dài thường xuyên đối mặt với nguy cơ thoái hóa cột sống do làm việc liên tục trong môi trường rung động. Việc trang bị hệ thống ghế giảm chấn chủ động giúp bảo vệ sức khỏe và nâng cao năng suất lái xe an toàn. Ngoài ra, dòng xe điện và xe tự hành cao cấp cũng đang hướng tới việc cá nhân hóa trải nghiệm nội thất buồng lái. Lò xo khí nén điều khiển số cho phép lưu trữ và tự động điều chỉnh cấu hình ghế theo thể trạng của từng hành khách.

Tóm tắt và mô tả trên trang này được tạo với sự hỗ trợ của AI. Nếu bạn thấy nội dung không chính xác hoặc có vấn đề, vui lòng Báo lỗi nội dung.

13/10/2026
Modelling of dynamical and statical properties of a car seat with adjustable pressure profile

Trích đoạn nội dung tài liệu

TECHNICAL UNIVERSITY OF LIBEREC Faculty of Mechanical Engineering MODELLING OF DYNAMICAL AND STATICAL PROPERTIES OF A CAR SEAT WITH ADJUSTABLE PRESSURE PROFILE Dissertation Thesis Liberec 2019 MsC. Tien Tran Xuan Acknowledgements I would like to express my deep gratitude to doc. David Cirkl Ph.D, my research supervisor, for his patient guidance, enthusiastic encouragement and useful critiques of this research work. I would also like to thank all the professors from the Department of Applied Mechanics for their advice which helped me to keep my progress on schedule.

I would also like to say thanks to Ing. Lubomir Sivcak, the technician of the laboratory of the Department of Applied Mechanics, for his help in doing experiments. Finally I want to express my gratitude to my family for their support and encouragement throughout my study. Abstract This work is aimed to the field of increasing of passenger’s comfort in vehicles by using mechanical devices.

There have been many such devices known through patents and used in specific applications. One of those devices is called pneumatic spring. It was created in a previous project at the Department of Applied Mechanics (TUL) which resulted in a patented solution. It can be inserted inside a car seat to adjust contact pressure distribution between a seat and a human body.

This thesis presents a continuation of the study on this device. The aims of my study include improvement of the regulation of pressure inside the pneumatic spring and investigation of effect of this device. It is assessed through its influence on the regulation of pressure on the transmission of acceleration and on the change of contact pressure distribution. In this thesis, I present a variety of methods that are used appropriately for each specific study purpose.

The methods include the analytic calculation method, and FEM method, in combination with experimental measurements for verification. An improved version of this device was designed and made experimentally. The device is considered as a multidisciplinary system (mechanical, electrical, and fluid). The mathematical model of the system was created.

The numerical calculation method was used for determination of behavior of the system characteristics by using Matlab software. In this way the influence of device on the regulation of pressure and on the transmission of acceleration was evaluated. The finite element method was used for simulation of deformation of mechanical parts of the device in the working process and the pressure distribution in the contact zone between the seat with the device inserted inside and the human body. The simulations were carried out by MSC.

The calculation and simulation results were compared with the corresponding experimental results for verification. The results show that the system improvement brings positive influences. Keywords: pneumatic spring, mathematical model, finite element method, constitutive model of material, contact pressure distribution, transmission of acceleration Abstrakt Tato práce je zaměřena do oblasti zvýšování pohodlí cestujících ve vozidlech s využitím mechanických systémů. Existuje mnoho takových zařízení známých z publikací, patentů nebo použití v konkrétních aplikačních případech.

Jedno z těchto zařízení je pneumatická pružina. Konkrétní aplikace takového pneumatického pružicího prvku byla zrelizována v předchozím projektu na Katedře mechaniky, pružnosti a pevnosti (TUL) a vedla ke vzniku patentu. Tento prvek může být vložen do automobilové sedačky za účelem ovlivnění rozložení kontaktního tlaku mezi sedákem a lidským tělem. Tato práce představuje pokračování studie na tomto zařízení.

Cíle mé studie zahrnují sestavení simulačního modelu tohoto zařízení a prozkoumání způsobu zlepšení regulace tlaku v pneumatické pružině a zkoumání vlivu tohoto zařízení na dynamické charakteristiky systému. Funkce tohoto zařízení je hodnocena podle kvality regulace tlaku a přenosu zrychlení. Dalším kriteriem pro posouzení funkce systému je i změna distribuce kontaktního tlaku v případě statického zatížení. V této práci uvádím různé metody, které jsou vhodně použity pro každý konkrétní účel studie.

Je užito analytického počtu s návazným numerickým řešením i metoda konečných prvků v kombinaci s experimentálním měřením. Byla navržena vylepšená verze tohoto zařízení a experimentálně zralizována. Zařízení je modelováno jako multidisciplinární systém (mechanický, elektrický a tekutinový). Ke stanovení jeho charakteristik byla použita kombinace analytických a numerických výpočetních metod a byl vyhodnocen vliv zařízení na regulaci tlaku a na přenos zrychlení.

Metoda konečných prvků byla použita pro simulaci chování mechanických částí zařízení v zatíženém stavu a bylo vypočteno rozložení tlaku v kontaktní zóně mezi sedadlem s implementovaným pneumatickým prvkem a lidským tělem. Výsledky simulací byly porovnány s odpovídajícími experimentálními výsledky. Ukázalo se, že provedené úpravy systému přináší zlepšení v regulaci tlaku v pneumatickém prvku. Klíčová slova: pneumatická pružina, matematický model, metoda konečných prvků, konstitutivní model materiálu, rozložení kontaktního tlaku, přenos zrychlení Contents List of Figures.

4 Notation and symbols. Seat with adjustable pressure profile. Electro-pneumatic control subsystem. Mathematical model of the original system.

Model of the electro-pneumatic control subsystem. Mathematical model of the valves. Mathematical model of the compressed air supply. Model of the mechanical subsystem.

Model of polyurethane foam. Model of the latex air spring. Calculation of the response of the original system. Calculation of transmission of acceleration.

Mathematical model of the improved system. Introduction of the improved system. Mathematical model of the vacuum pump. Mathematical model of the combination of the latex air spring and the additional latex tube.

The comparison between the original system and the improved system. The comparison of calculated results. Under the static conditions. Under dynamic conditions.

The comparison of the experimental results. Under static conditions. Under dynamic conditions. Finite element analysis using MSC.

Finite element model of latex tube. Bulge test of latex membrane. Finite element model of tape. Uniaxial tensile test of the tape.

Finite element model of foam. Uniaxial compression test of foam. Comparison of experimental result and simulation result. Finite element analysis of the models of compression test.

Models of compression test. Contact friction problem. Simulation results and experimental results. Finite element analysis of a seat cushion with a simplified human body.

The complete model. Simulation results and experimental result. List of papers published by the author. 101 Appendix A: Model of Polyurethane Foam for Uniaxial Dynamical Compression.

102 3 List of Figures Figure 2. Seat with adjustable pressure profile. Pneumatic spring element. Scheme of the control system.

Scheme of the electro-pneumatic system in detail. The control software in Labview. Characteristics of the proportional valve. The scheme of the process of transmitting compressed air to PSE.

The characteristics of the compressor. The foam block with area (100x100) mm2 and a PSE inserted inside. Simplified scheme of the mechanical subsystem. Detailed scheme of the mechanical subsystem.

Setup of the experiment. Relationship between contact force, displacement and pressure. Scheme of the latex tube with foam inserted inside. Setup of the experiment.

Scheme of deformed volume V3. The relationship between the displacement of the center point of the end of the PSE (l) and internal pressure (ps). Displacement of mass x and displacement excitation z. Velocity of mass vx and velocity of excitation vz.

Acceleration of mass ax and acceleration of excitation az. Volume change of latex air spring. Pressure responce ps and desired pressure pd. The flow rate qs through the PSE.

The pressure inside the reservoir pcr. Supplied coil current of the valves V1, V2, V3, V4. Displacement of excitation signal. Velocity of excitation signal.

Acceleration of excitation signal. Transmission of acceleration - constant pressure mode. Transmission of acceleration - constant stiffness mode. Transmission of acceleration in ideal case.

The additional latex tube connected to PSE. The real improved system. Detailed scheme of the improved system. The scheme of the process of releasing compressed air in the improved system.

The characteristics of the vacuum pump. The scheme of the additional latex tube. The setup of the experiment of the scanning of surface of the additional latex tube 46 Figure 3. Example of scanned surface of the additional latex tube.

Scheme of the additional latex tube as a solid of revolution. Volume-pressure diagram and the fit funtion. Pressure responses without external load. Comparison of pressure responses under periodic excitation.

Comparison of transmission of acceleration. Setup of the experiment under static conditions without external load. Experimental result of pressure responses. Setup of the experiment under static conditions with dynamic external load.

Motion of the upper square compression platen. Original PSE - original control subsystem - constant pressure mode (case 1). Original PSE - improved control subsystem - constant pressure mode (case 2). Improved PSE - original control subsystem - constant pressure mode (case 3).

Improved PSE - improved control subsystem - constant pressure mode (case 4). Envelope curves of pressure error – frequency relation in constant pressure mode 57 Figure 3. Original PSE - constant stiffness mode. Improved PSE - constant stiffness mode.

Envelope curves of pressure difference – frequency relation in constant stiffness mode. Setup of the experiment performed under dynamic conditions. Experimental pressure response under excitation with frequency f=0.1 Hz and amplitude A=10 mm. Pressure error - exciting frequency diagram in the case of using original system (constat pressure mode).

Pressure error - exciting frequency diagram in the case of using improved system (constant pressure mode). Original system - constant pressure mode. Original system - constant stiffness mode. Improved system - constant pressure mode.

Improved system - constant stiffness mode. 63 Experimental setup of the bulge test. 66 Spherical cap geometry and dimensions of the circular window. 66 Deformation-pressure diagram of the bulge test in case of 0.

68 Strain-stress diagram of the bulge test in case of 0. 68 Experimental (blue) and fit stress-strain (red) curves of the latex membrane (thickness 0. 69 Deformation-pressure diagram of the bulge test of the latex membrane 1. 69 Strain-stress diagram of the latex membrane (thickness 1.

70 Experimental (green) and fit stress-strain (red) curves of the latex membrane (1. 70 Simulation of the latex membrane in the bulge test (Displacement z [m]). 72 Simulation of the bulged latex tube at 25 kPa of internal pressure (Displacement x [m]) 72 The setup of the tensile test. 73 Force – deformation diagram of the tensile test of the tape.

73 Stress-strain diagram of the tensile test of the tape. 74 Experimental (blue) and fit stress-strain (red) curves of the tensile test of the tape 74 Simulated extension [m] of the tape in the tensile test. 75 Simulated and experimental force-displacement diagram of the tensile test of the tape 76 The experimental setup of the compression test of foam. 76 Deformation-force diagram of the compression test.

77 Stress-strain diagram of the foam. 78 Relaxation data from the experiment. 79 Experimental (green square) and fit (plain green) stress-strain curves of the compression test of foam. 80 The simulation of compression test of foam in Marc (Displacement z [m]).

81 Force – displacement diagram from experiment and simulation. 81 The first model used for the compression test. 82 The second model used in the car seat cushion. 82 6 The scheme of the model used for car seat cushion.

83 Determination of friction coefficient between steel and latex. 84 Simulation of model 1 with ps = 20 kPa and displacement of the indentor at 30 mm (Displacement y [m]). 85 Force-displacement results of experiment and simulation (model 1). 85 Simulation of model 2 with ps = 20 kPa and displacement of the indentor at 10 mm (Displacement y [m]).

86 Force-displacement results of experiment and simulation (model 2). 86 Geometry and mesh of the car seat cushion. 87 Geometry and mesh of the foam brick with a simplified PSE inserted inside .

Nội dung được bảo vệ bản quyền — Tải xuống đầy đủ

Cách trích dẫn tài liệu này

Chuẩn Việt Nam
Tran Xuan Tien (2019), Modelling of Dynamical and Statical Properties of a Car Seat with Adjustable Pressure Profile, Luận án tiến sĩ, Đại học Kỹ thuật Liberec, Liberec.
APA 7
Tran, X. T. (2019). Modelling of Dynamical and Statical Properties of a Car Seat with Adjustable Pressure Profile [Luận án tiến sĩ, Đại học Kỹ thuật Liberec]. vn-document.net. https://vn-document.net/document/modelling-of-dynamical-and-statical-properties-of-a-car-seat-with-adjustable-pressure-profile/9646565537
IEEE
X. T. Tran, "Modelling of Dynamical and Statical Properties of a Car Seat with Adjustable Pressure Profile," Luận án tiến sĩ, Đại học Kỹ thuật Liberec, Liberec, 2019. [Online]. Available: https://vn-document.net/document/modelling-of-dynamical-and-statical-properties-of-a-car-seat-with-adjustable-pressure-profile/9646565537

Tạo trích dẫn cho tài liệu khác