Thống Kê Địa Chất Trong Kỹ Thuật Xây Dựng

Đồ án nghiên cứu Thiết kế nền móng môn học đồ án nền móng, áp dụng công nghệ tiên tiến, tối ưu giải pháp kỹ thuật cho bài toán ., phục vụ nghiên cứu và ứng dụng thực tiễn

• Đề tài: Thống Kê Địa Chất Trong Kỹ Thuật Xây Dựng

Mục lục chi tiết

• 1. CHƯƠNG 1: THỐNG KÊ ĐỊA CHẤT
• 1.1. Các bước thống kê
• 1.2. Thống kê các giá trị
• 1.3. Mật số vấn đề cần lưu ý khi thống kê địa chất
• 2. PHÂN THỐNG KÊ HỒ SƠ ĐỊA CHẤT
• 2.1. Lớp đất 1
• 2.1.1. Dung trọng tự nhiên (kN/m³)
• 2.1.2. Độ ẩm W (%)
• 2.1.3. Giới hạn chảy Wụ (%)
• 2.1.4. Giới hạn dẻo Wp (%)
• 2.1.5. Dung trọng đẩy nổi (kN/m³)
• 2.1.6. Lực dính c và góc ma sát trong
• 2.2. Lớp đất 2
• 2.2.1. Dung trọng tự nhiên (kN/m³)
• 2.2.2. Độ ẩm W (%)
• 2.2.3. Giới hạn chảy Wụ (%)
• 2.2.4. Giới hạn dẻo Wp (%)
• 2.2.5. Dung trọng đẩy nổi (kN/m³)
• 2.2.6. Tính toán lực dính C và góc ma sát trong
• 2.3. Lớp đất 3
• 2.3.1. Dung trọng tự nhiên (kN/m³)
• 2.3.2. Độ ẩm W (%)
• 2.3.3. Giới hạn chảy Wụ (%)
• 2.3.4. Giới hạn dẻo Wp (%)
• 2.3.5. Dung trọng đẩy nổi (kN/m³)
• 2.3.6. Tính toán lực dính C và góc ma sát trong

Tóm tắt

I. Vai trò cốt lõi của thống kê địa chất trong kỹ thuật xây dựng

Thống kê địa chất trong kỹ thuật xây dựng là một lĩnh vực ứng dụng các nguyên lý xác suất và thống kê để phân tích và diễn giải các số liệu địa kỹ thuật. Mục tiêu chính là lượng hóa độ không đảm bảo của tham số đất, một yếu tố vốn có do sự không đồng nhất tự nhiên của môi trường địa chất. Thay vì sử dụng các giá trị đơn lẻ mang tính quyết định, phương pháp này tiếp cận các đặc trưng của đất đá như một biến ngẫu nhiên, cho phép các kỹ sư đưa ra quyết định thiết kế an toàn và kinh tế hơn. Nền tảng của cơ học đất và đá hiện đại không thể tách rời khỏi các công cụ thống kê. Chúng giúp chuyển đổi dữ liệu thô từ khảo sát địa chất công trình thành các tham số thiết kế có ý nghĩa, đi kèm với mức độ tin cậy rõ ràng. Phương pháp này đặc biệt quan trọng trong việc phân tích độ tin cậy của kết cấu, nơi mà sự biến thiên của các tính chất cơ lý của đất có thể ảnh hưởng trực tiếp đến sự ổn định và tuổi thọ của công trình. Việc áp dụng thống kê không chỉ dừng lại ở việc xử lý dữ liệu mà còn mở rộng sang mô hình hóa địa kỹ thuật và phân tích rủi ro địa kỹ thuật, cung cấp một cái nhìn toàn diện về các kịch bản có thể xảy ra. Trong bối cảnh các dự án ngày càng phức tạp, việc hiểu và áp dụng đúng các phương pháp thống kê trong địa chất công trình không còn là một lựa chọn, mà là một yêu cầu bắt buộc để đảm bảo an toàn và tối ưu hóa chi phí.

1.1. Khái niệm và mục tiêu của địa thống kê geostatistics

Địa thống kê (geostatistics) là một nhánh chuyên sâu của thống kê, tập trung vào việc phân tích các biến số có sự tương quan trong không gian, ví dụ như các đặc tính của đất đá. Mục tiêu của nó không chỉ là ước tính giá trị tại một điểm chưa biết, mà còn là mô tả và mô hình hóa biến động không gian của đất. Các công cụ như biểu đồ bán phương sai (variogram) và phương pháp nội suy Kriging cho phép xây dựng bản đồ phân bố các chỉ tiêu địa chất một cách khoa học, vượt qua hạn chế của các phương pháp nội suy tuyến tính đơn giản. Điều này giúp các kỹ sư có được một mô hình nền đất 3D chi tiết và thực tế hơn, làm cơ sở cho các phân tích phức tạp như ổn định mái dốc hay thấm.

1.2. Lợi ích của việc áp dụng phân tích xác suất trong địa kỹ thuật

Áp dụng phân tích xác suất trong địa kỹ thuật mang lại nhiều lợi ích vượt trội so với phương pháp xác định truyền thống. Thứ nhất, nó cho phép lượng hóa rủi ro một cách tường minh thông qua chỉ số tin cậy hoặc xác suất phá hoại, giúp chủ đầu tư và kỹ sư đưa ra quyết định dựa trên mức độ rủi ro chấp nhận được. Thứ hai, phương pháp này giúp tối ưu hóa thiết kế bằng cách tránh sử dụng các hệ số an toàn quá lớn một cách không cần thiết, dẫn đến tiết kiệm chi phí vật liệu và thi công. Cuối cùng, nó cung cấp một khuôn khổ nhất quán để cập nhật mô hình thiết kế khi có thêm dữ liệu mới, phù hợp với nguyên lý thiết kế quan trắc.

II. Thách thức từ độ không đảm bảo của tham số đất nền

Một trong những thách thức lớn nhất trong kỹ thuật xây dựng là đối mặt với độ không đảm bảo của tham số đất. Sự không đảm bảo này xuất phát từ ba nguồn chính: sự biến thiên tự nhiên của đất đá, sai số trong quá trình đo lường và thí nghiệm, và sự không hoàn hảo của các mô hình lý thuyết dùng để diễn giải hành vi của đất. Tính chất cơ lý của đất như lực dính (c), góc ma sát trong (φ), và module biến dạng (E) không phải là các hằng số mà thay đổi đáng kể theo không gian, ngay cả trong cùng một lớp địa chất. Việc bỏ qua sự biến thiên này và chỉ sử dụng một giá trị trung bình có thể dẫn đến những đánh giá sai lệch nghiêm trọng về sức chịu tải và độ lún của nền móng. Các phương pháp khảo sát địa chất công trình truyền thống thường chỉ cung cấp thông tin tại một số vị trí rời rạc (các hố khoan). Việc ngoại suy thông tin từ các điểm này ra toàn bộ khu vực dự án luôn tiềm ẩn rủi ro. Phân tích rủi ro địa kỹ thuật chính là công cụ để nhận diện, lượng hóa và quản lý những bất định này, đảm bảo công trình được thiết kế để chống chịu được các điều kiện bất lợi nhất có thể xảy ra trong thực tế.

2.1. Phân loại các nguồn gây ra sự biến động của số liệu địa kỹ thuật

Sự biến động của số liệu địa kỹ thuật có thể được phân thành hai loại chính: biến động ngẫu nhiên (aleatory uncertainty) và biến động tri thức (epistemic uncertainty). Biến động ngẫu nhiên phản ánh sự không đồng nhất vốn có của vật liệu địa chất trong không gian, đây là yếu tố không thể loại bỏ mà chỉ có thể mô tả bằng các mô hình phân bố xác suất. Ngược lại, biến động tri thức xuất phát từ sự thiếu hụt kiến thức, bao gồm sai số hệ thống trong thiết bị thí nghiệm, sai số do con người, và sự giới hạn của các mô hình toán học. Việc tăng số lượng mẫu thí nghiệm hay cải tiến phương pháp đo lường có thể giúp giảm thiểu loại biến động này.

2.2. Hậu quả của việc bỏ qua thống kê trong thiết kế nền móng

Bỏ qua các phương pháp thống kê trong địa chất công trình và chỉ dựa vào các giá trị trung bình hoặc giá trị đặc trưng một cách tùy tiện có thể dẫn đến những hậu quả nghiêm trọng. Nếu các tham số đất được đánh giá quá cao (thiên về an toàn), thiết kế sẽ trở nên lãng phí, làm tăng chi phí xây dựng một cách không cần thiết. Ngược lại, nếu các tham số bị đánh giá thấp hơn thực tế do sự biến thiên, công trình có thể đối mặt với nguy cơ mất ổn định, lún quá giới hạn hoặc thậm chí là sụp đổ. Việc không lượng hóa rủi ro khiến cho các bên liên quan không có cơ sở để ra quyết định và chuẩn bị các phương án dự phòng, làm tăng nguy cơ thất bại của dự án.

III. Phương pháp thống kê xử lý số liệu địa kỹ thuật hiệu quả

Để biến số liệu địa kỹ thuật thô thành các tham số đầu vào đáng tin cậy cho thiết kế, cần áp dụng một quy trình xử lý thống kê chặt chẽ. Quy trình này thường bắt đầu bằng việc tập hợp và sàng lọc dữ liệu từ các hố khoan, loại bỏ các giá trị dị biệt (outliers) một cách có cơ sở. Dựa trên tài liệu tham khảo, tiêu chuẩn TCVN 9362:2012 cung cấp một khung phương pháp luận rõ ràng cho công việc này. Các bước cốt lõi bao gồm tính toán các đại lượng thống kê mô tả như giá trị trung bình và độ lệch chuẩn, sau đó kiểm tra hệ số biến động để đánh giá mức độ phân tán của dữ liệu. Nếu hệ số này vượt quá giới hạn cho phép, cần phải tiến hành loại bỏ các giá trị có sai số lớn. Cuối cùng, giá trị tiêu chuẩn và giá trị tính toán của các chỉ tiêu được xác định, làm cơ sở cho việc kiểm tra theo các trạng thái giới hạn. Đối với các tham số tương quan như lực dính và góc ma sát trong, phân tích hồi quy tuyến tính (phương pháp bình phương cực tiểu) là công cụ không thể thiếu. Các phần mềm như Excel với hàm LINEST có thể hỗ trợ hiệu quả quá trình này, giúp xác định đường bao sức kháng cắt Mohr-Coulomb một cách khách quan.

3.1. Quy trình xử lý số liệu theo tiêu chuẩn TCVN 9362 2012

Tiêu chuẩn TCVN 9362:2012 đưa ra một quy trình xử lý thống kê chi tiết. Bước đầu tiên là tập hợp số liệu của cùng một chỉ tiêu trong một lớp đất. Tiếp theo, tính giá trị trung bình và độ lệch chuẩn để có cái nhìn ban đầu về dữ liệu. Bước quan trọng là tính hệ số biến động và so sánh với giá trị giới hạn trong tiêu chuẩn để đánh giá mức độ tin cậy. Nếu không đạt, tiến hành loại bỏ các giá trị sai số lớn dựa trên tiêu chí về độ lệch so với giá trị trung bình. Sau khi có bộ dữ liệu đã được làm sạch, giá trị tiêu chuẩn được tính lại. Cuối cùng, giá trị tính toán được xác định bằng cách chia giá trị tiêu chuẩn cho một hệ số tin cậy, phụ thuộc vào số lượng mẫu và mức độ tin cậy yêu cầu cho từng trạng thái giới hạn (cường độ và biến dạng).

3.2. Kỹ thuật loại bỏ sai số và xác định giá trị tiêu chuẩn

Việc loại bỏ các giá trị sai số là một bước quan trọng để đảm bảo chất lượng của bộ số liệu địa kỹ thuật. Theo tài liệu phân tích, một giá trị được xem xét loại bỏ nếu độ lệch tuyệt đối của nó so với giá trị trung bình lớn hơn một giá trị ngưỡng, vốn là tích của độ lệch chuẩn và một hệ số phụ thuộc vào số lượng mẫu. Sau khi loại bỏ sai số, tập hợp mẫu còn lại được dùng để tính toán giá trị tiêu chuẩn. Thông thường, giá trị tiêu chuẩn được lấy bằng giá trị trung bình của tập hợp mẫu đã được hiệu chỉnh. Đây là giá trị đại diện cho tính chất cơ lý của đất với một xác suất tin cậy nhất định, làm cơ sở cho các bước tính toán thiết kế tiếp theo.

3.3. Phân tích hồi quy để xác định lực dính c và góc ma sát φ

Đối với các chỉ tiêu sức kháng cắt là lực dính (c) và góc ma sát trong (φ), chúng không được đo trực tiếp mà được suy ra từ mối quan hệ giữa ứng suất pháp và ứng suất tiếp tại thời điểm phá hoại. Phân tích hồi quy tuyến tính theo phương pháp bình phương cực tiểu là công cụ chuẩn để xác định đường thẳng Mohr-Coulomb phù hợp nhất với tập hợp các điểm dữ liệu thí nghiệm. Từ phương trình đường thẳng hồi quy (τ = c + σ.tanφ), các giá trị tiêu chuẩn của c (tung độ gốc) và tan(φ) (hệ số góc) được xác định một cách khách quan. Tài liệu tham khảo cũng nhấn mạnh việc sử dụng công cụ như hàm LINEST trong Excel để tự động hóa quá trình tính toán này, giúp tăng tốc độ và giảm sai sót.

IV. Bí quyết mô hình hóa và phân tích độ tin cậy địa kỹ thuật

Sau khi đã có các tham số thống kê, bước tiếp theo là ứng dụng chúng vào mô hình hóa địa kỹ thuật và phân tích độ tin cậy. Thay vì một mô hình xác định duy nhất, kỹ thuật hiện đại cho phép xây dựng nhiều kịch bản mô hình dựa trên sự phân bố xác suất của các tham số đầu vào. Mô hình phân bố xác suất (ví dụ: phân bố chuẩn, log-normal) được sử dụng để mô tả sự biến thiên của các chỉ tiêu như cường độ kháng cắt hay module đàn hồi. Dựa trên các mô hình này, các phương pháp mô phỏng như Monte Carlo hoặc các phương pháp phân tích độ tin cậy bậc nhất (FORM) được áp dụng để tính toán xác suất phá hoại của công trình. Một lĩnh vực tiên tiến hơn là phương pháp phần tử hữu hạn xác suất (Probabilistic Finite Element Method - PFEM), kết hợp sức mạnh của phân tích số và lý thuyết xác suất. PFEM cho phép mô hình hóa đồng thời sự biến thiên của vật liệu và các yếu tố bất định khác, cung cấp một đánh giá toàn diện về rủi ro và độ an toàn của các kết cấu phức tạp như hầm, đập đất, hay nền móng trên nền yếu. Đây là chìa khóa để chuyển từ thiết kế dựa trên hệ số an toàn truyền thống sang thiết kế dựa trên độ tin cậy (Reliability-Based Design).

4.1. Ứng dụng mô hình phân bố xác suất trong cơ học đất và đá

Mỗi tính chất cơ lý của đất có thể được mô tả bằng một mô hình phân bố xác suất phù hợp. Ví dụ, các chỉ tiêu như dung trọng thường tuân theo phân bố chuẩn, trong khi các tham số luôn dương như module biến dạng hoặc hệ số thấm thường được mô tả tốt hơn bằng phân bố log-normal. Việc lựa chọn đúng mô hình phân bố là rất quan trọng, thường dựa trên kiểm định sự phù hợp (goodness-of-fit test) với dữ liệu thực tế. Các mô hình này là đầu vào không thể thiếu cho các phương pháp phân tích độ tin cậy, cho phép mô phỏng hàng ngàn kịch bản có thể xảy ra để đánh giá xác suất mà công trình không đáp ứng được yêu cầu thiết kế.

4.2. Nguyên lý phân tích độ tin cậy cho thiết kế nền móng

Phân tích độ tin cậy trong thiết kế nền móng tập trung vào việc so sánh giữa sức kháng (Resistance, R) và tải trọng tác dụng (Load, S), cả hai đều được xem là các biến ngẫu nhiên. Trạng thái giới hạn được định nghĩa là khi S > R. Mục tiêu của phân tích là tính toán xác suất xảy ra trạng thái giới hạn này, hay còn gọi là xác suất phá hoại (Pf). Chỉ số tin cậy (β) là một thước đo khác, liên quan trực tiếp đến Pf. Một thiết kế được coi là an toàn khi chỉ số tin cậy β lớn hơn một giá trị mục tiêu được quy định trong các tiêu chuẩn thiết kế hiện đại. Cách tiếp cận này cung cấp một thước đo an toàn nhất quán và logic hơn so với hệ số an toàn tổng thể truyền thống.

V. Ứng dụng thống kê địa chất trong phân tích rủi ro dự án

Ứng dụng thực tiễn của thống kê địa chất không chỉ giới hạn trong phòng thí nghiệm hay trên các mô hình máy tính, mà còn trực tiếp tác động đến việc quản lý và phân tích rủi ro địa kỹ thuật của toàn bộ dự án xây dựng. Một trong những ứng dụng phổ biến nhất là đánh giá ổn định mái dốc. Bằng cách xem góc ma sát trong, lực dính và áp lực nước lỗ rỗng là các biến ngẫu nhiên, các kỹ sư có thể tính toán xác suất trượt của mái dốc thay vì chỉ một hệ số an toàn duy nhất, giúp đưa ra các biện pháp gia cố phù hợp và kinh tế. Tương tự, trong bài toán dự báo lún, việc sử dụng các mô hình phân bố xác suất cho các chỉ số nén lún cho phép tính toán khoảng tin cậy của độ lún cuối cùng, giúp dự báo các kịch bản lún khác nhau và đánh giá độ lún chênh lệch. Một lợi ích quan trọng khác là tối ưu hóa chương trình khảo sát địa chất công trình. Bằng các kỹ thuật của địa thống kê (geostatistics), có thể xác định số lượng và vị trí hố khoan tối ưu để giảm thiểu độ không chắc chắn của mô hình địa chất với chi phí thấp nhất. Điều này giúp cân bằng giữa chi phí khảo sát và rủi ro do thiếu thông tin, một bài toán tối ưu quan trọng trong mọi dự án xây dựng.

5.1. Đánh giá ổn định mái dốc và hố đào sâu dựa trên xác suất

Trong các dự án hố đào sâu hoặc mái dốc, phân tích xác suất cung cấp một công cụ mạnh mẽ để đánh giá rủi ro sạt trượt. Thay vì chỉ tính toán một hệ số an toàn duy nhất, phương pháp này cho phép xây dựng một đường cong phân bố xác suất của hệ số an toàn. Từ đó, xác suất mà hệ số an toàn nhỏ hơn 1 (tức là xác suất xảy ra trượt) có thể được định lượng. Thông tin này cực kỳ hữu ích cho việc lựa chọn giải pháp gia cố, so sánh các phương án thiết kế khác nhau dựa trên mức độ rủi ro chấp nhận được, và lập kế hoạch ứng phó sự cố một cách chủ động.

5.2. Case study Dự báo độ lún công trình với các tham số bất định

Một ví dụ thực tế là dự báo độ lún của một tòa nhà cao tầng trên nền đất yếu. Các tham số đầu vào như chỉ số nén (Cc), áp lực tiền cố kết (Pc) và hệ số thấm (k) đều có sự biến thiên đáng kể. Bằng cách sử dụng mô phỏng Monte Carlo, kỹ sư có thể chạy hàng nghìn phân tích lún, mỗi lần với một bộ tham số ngẫu nhiên được lấy từ các phân bố xác suất tương ứng. Kết quả là một biểu đồ phân bố của độ lún tổng thể, cho thấy giá trị lún trung bình, độ lún lớn nhất có thể xảy ra, và xác suất vượt qua một ngưỡng lún cho phép. Đây là cơ sở vững chắc để thiết kế móng và dự báo ảnh hưởng đến các công trình lân cận.

Trích đoạn nội dung tài liệu

CHƯƠNG 1: THONG KE DIA CHAT I-COSOLY THUYET 1. Các bước thông kê (ngoại trừ e và ) - Bước 1. Tập hợp số liệu của chỉ tiêu cần thống kê ở cùng 1 lớp đất đối với tất cả các hồ khoan. Tính giả trị trung bình của các chỉ tiêu cân thông kê: x Trong đó: n— Số mẫu được tập hợp.

A¡ - Giá trị của đặc trưng tử một thí nghiệm riêng. Tính giá trị độ lệch quân phương: v —x() - Bước 4: Tính giá trị hệ số biến động: Trong một tập hợp mẫu của một lớp đất có hệ số biến động | thì đạt còn ngược lại ta phải | Ƒ các số liệu có sai số lớn. Trong đó | | - Hệ số biến động lớn nhất, tra bảng trong TCVN 9362:2012 tùy thuộc vào từng loại đặc trưng. Dac trung cua dat Hệ so biên động [ | Ty trong hat 0.01 Trọng lượng riêng 0.05 Độ âm tự nhiên 0.15 Giới hạn Atterberg 0.15 Module biên dạng 0.3 Chỉ tiêu sức chông cắt 0.3 Cường độ nén một trục 0.4 1|Page SVTH: Nguyễn Minh Huy 1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS.

Nguyễn Nhựt Nhứt - Bước 5: Xem xét loại bỏ glá trị sai số Ái: Gia tri A; sé bi loại bỏ khi: | | Trong đó: — Độ lệch toàn phương. Vẻ —y ( ) khi v -y ( ) khi la hé sé phụ thuộc vào số lượng mẫu thí nghiệm n, được tra theo bảng Sau: n |6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 2.15 Bước 6: Tính toán giá trị tiêu chuẩn: x Trong đó: n— Giá trị mẫu sau khi loại bỏ sai số. Bước 7: Tính toán giá trị tính toán (Áp dụng cho các giá trị ) Trong đó: — : Tra bảng phụ thuộc vào T=n— ] và. Khi tính nên theo biên dang (TTGH ID: Khi tính nên theo cường độ (TTGH JD): 2.

Thống kê các gid tric va : - Việc xử lý các kết quả thí nghiệm cắt trong phòng nhằm xác định trị tiêu chuẩn của lực dính đơn vị e° và góc ma sát trong tiến hành bằng cach tính toán theo phương pháp 2|Page SVTH: Nguyễn Minh Huy 1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt bình phương cực tiểu sự phụ thuộc tuyến tính đối với toàn bộ tổng hợp đại lượng thí nghiệm trong đơn nguyên địa chất công trình: Trong đó: là sức chống cắt của mẫu đất; P là áp lực pháp tuyến truyền lên mẫu đất. - Bước 1: Kiểm tra thông kê với từng cap 4p lực: Thực hiện lần lượt các bước như đã trình bày trong mục 1 để biết rằng có loại mẫu nào hay không. - Bước 2: Tính giá trị tiéu chuẩn c°và được tính toán theo các công thức: -@ š x ) va -(z >> ) Trong đó: " (x ) với n là số lần thí nghiệm của đại lượng.

- Bước 3: Tính sai số toàn phương trung bình của giá trị c và : vy -Y va Vv - Trong do: v J ( ) - Bước 4: Tính giá trị hệ số biến động của giá trị c và —và —— Trong một tập hợp mẫu của một lớp đất có hệ số biến động | thì đạt còn ngược lại ta phải loại trừ các số liệu có sai số lớn. - Bước 5: Tính toán các giá trị tính toán: 3|Page SVTH: Nguyễn Minh Huy 1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt ( ) Trong đó: : Tra bảng phụ thuộc vào T=n— 2 và Khi tính nền theo biến dang (TTGH ID): Khi tính nền theo cường độ (TTGH I): 3. Mật số vấn đề cần lưu ý khi thống kê địa chất: - Khi thống kê địa chất, số mẫun thì TÏ thống kê trạng thái giới hạn Nếu n < 6 thì chúng ta tiền hành kiểm tra thống kê và lấy giá trị tiêu chuẩn bằng giá trị trung bình (dung trọng, độ âm,.

- Với lực dính c và góc ma sắt trong , véi thí nghiệm cắt nhanh không thoát nước mẫu, số mẫu thí nghiệm l (ứng với 3 cặp(_ ),n= 3) thì chỉ tính giá trị tiêu chuẩn, số mẫu thí nghiệm 2 (ứng với 6 cặp (_ ), n = 6) thì tién hành thống kê theo trạng thái giới hạn. - Sử dụng hàm LINEST trong phần mềm EXCEL để hỗ trợ thống kê lực dính c và góc ma sát trong Khi thống kê các chỉ tiêu c, ban đầu ta phải kiểm tra thống kê với từng cấp áp lực để biết rằng có loại mẫu nào hay không. II - PHAN THONG KE HO SO DIA CHAT 2 Céng trinh: Toa nha van phong. ; Dia diém: 963-965-967 Tran Hung Dao, phwong 5, quan 5, TP.

Ho Chi Minh 1. LOP DAT 1 Sét lan soi san Laterit, xam trắng - nâu đỏ - vàng nâu, trạng thái dẻo cứng -_ Lớp này có 2 mau: Hồ khoan 1 có 1 mau: 1-1 Hồ khoan 2 có l mẫu : 2-1 - Do số lượng mẫu thử nhỏ hơn 6 nên không dùng phương pháp loại trừ ma tinh trung bình cho các mẫu thử. Bên cạnh đó, chỉ tiêu trung bình cũng là chỉ tiêu tiêu chuẩn và chỉ tiêu tính toán 1.1 Dung trong ty nhién (kN/m*) STT Bean nen Be gfin i-th] | (-tby? - i HK! _|HKI-Il |182 [19.8 [02 |004 | Nhận 2 HK2 |HK2I |182 |194 |02 |004 | Nhận Tong 30.6 4|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt tt= te= th=19.2 Tỷ trọng hat G, Hồ Kí hiệu ^ sa |Gsi- (Gs- sang STT khoan mẫu Độ sâu Gs Gstb| Gib)? Ghi chú 1 HKI | HKI-I | 18-2 2.0004 | Nhận 2 HK2 | HK2-I | 18-2 2.71 Gstt = Gstc = Gstb = 2.

Độ Âm W (%) Hồ Kí hiệu |. „ |w- (W- Ghi HA: th. Wib| | Web)? |chú 1 HKI HKI-1 | 1.18 Nhận 2 HK2 |HK2-I |l§2 |2451 |1475 |2.04 Witt = Wtc =Wtb = 23. Giới hạn chảy Wụ (%) Hỗ Kí hiệu |.

„ JWi- (Wi- Ghi ST |ghoan |mấu |ĐSM |WL lWw m |Wutb | chú 1 HKI HKI-I |182 |3l55 |4.25 Nhận 2 HK2 HK2-1 |1.05 Wy tt = Wy tc = W tb = 36. Giéi han déo Wp (%) Hỗ Kí hiệu |. „ |Wp- (Wp- [Ghi STT [khoan |mẫy |ĐÔ% |Wr | wet} | woth)? | cha 1 HKI HKI-I |18-2 |17I1 |0.578 | Nhận 2 HK2 |HK2-1 [18-2 [18.87 Wptt = Wptc = Wtb = 17.87 5|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyén Nhut Nhut 1.

Dung trọng đẩy nỗi (kN/m) STT Hồ khoan Kihiéu | Độ5, sâu2 | mẫu. F | - thị '- ( tb)? Ghi chú 1 HKI HKI-I |1.022 Nhận 2 HK2 HK2-1 |I8-2 |9.05 ‘tt = ‘te = 'tb = 10.7 Lực dính c và góc ma sat trong -Do số mẫu trong lớp số l là2 6 nên ta nhận luôn các giá trị ứng với từng cấp tải 100 k a, 200 k a, 300k a va 400 k a. Từ các chỉ sô trên, ta có: STT | Mau o(k ) 1 HKI- 1 300 - 90000 28530 29.850225 Ta có số lần thí nghiệm của đại lượng Trị tiêu chuẩn va được tính toán theo công thức: 6|Page SVTH: Nguyễn Minh Huy 1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt {%5 » Zz) ¬ ) {> > ) —t ) r> 12204 Độ lệch quân phương: x( ) v —x( ) vo vs v — Yo.

Vv — — <{| Kiém tra lai gid tri bang ham linest: 0.839 Tông hợp các giá trị tính toán 7|Page SVTH: Nguyễn Minh Huy 1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt Thành phần giá trị Đơn vị 25.017 KPa Biéu dé: ~ 120 y=0.525 Ễ 100 8 p80 E60 = 40 5 20 CÚ = 100 150 200 250 300 350 400 450 Ứng suất pháp ø (kPa) — — |] ¢ ) s Giá trị tính toán s* Tinh theo trang thai gidi han thyI { () Cd) | > ones dso | | | s* Tinh theo trang thai gidi han th IT 8|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt () CC) | = [11°02’ 13°077] | | 2. LOP DAT 2 A sét, xám xanh - vàng nâu, trạng thái dẻo cứng - Lớp nảy có 7 mẫu : + Hế khoan l có 4 mẫu: 1-2, 1-3, 1-4, 1-5 + _ Hế khoan 2 có 3 mẫu : 2-2, 2-3, 2-4 2.1 Dung trọng tự nhiên (kN/m`) srr | HO | ấn | Độ sâu Iibl|(p° | PM 1 HKI-2 | 38-4 | 196 | 0.108 Nhận 2 HKI HKI-3 | 58-6 | 202 | 0.184 Nhận 6 HK2 | HK2-3 | 58-6 | 20.9 Độ lệch quân phương ø= 0.293 Hệ số biên động v v=0.591 Giá trị tiêu chuân te= th=19.9 Giá trị tính toán Itt = [19.03] Kiểm tra thông kê +» Độ lệch quân phương và) —— % Hệ số biến động v — Thỏa 9|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS.

Nguyễn Nhựt Nhứt % Giá trị tiêu chuẩn s Giá trị tính toán s* Tinh theo trang thai gidi han thyI () s* Tinh theo trang thai gidi han th IT -¢) fq 2. Ty trong hat Gs Hồ Kíhiệu |_ Độ |Gsi- (Gs- Ghi chú khoan mẫu sâu - Gstb| Gstb)” 1 HK1-2 | 3.0000 Nhận HKI 3 HK1-4 | 7.0000 Nhan 6 HK2 HK2-3 | 5.7 Độ lệch quân phương ø= 0.008 Hệ sô biển động v v= 0.015 Giá trị tiêu chuân Gstc = Gstb = 2.705] Gia tri tinh toan Gsq" = [2.703} 10|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt Kiểm tra thông kê +» Độ lệch quân phương và) y _—— + Hệ số biên động v `, — — I —> Thỏa s Giá trị tiêu chuẩn s Giá trị tính toán s* Tinh theo trang thai gidi han thyI () -C) [ ] s* Tinh theo trang thai gidi han th IT ( ) 11|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt 2.

Độ Âm W (%) Hồ Kí hiệu Đô sâu WwW |W- (W- Ghi khoan | mau ’ Wtb| Wtb)” chú 1 HKI-2 | 38-4 | 2302| 2.960 Nhận 2 HKI HK1-3 | 5.603 Nhận 6 HK2 | HK2-3 | 5.79 Độ lệch quân phương o= 1.737 Hệ số biên động v v= 0084 < [v]=0.506 Gia tri tiéu chuan Wtc = Wtb = 20.07] Giá trị nh toáu Wa" = [20.53] Kiểm tra thông kê + Độ lệch quân phương `, PL) ye + Hệ số biên động v `, —— T — Thỏa + Giá trị tiêu chuẩn s Giá trị tính toán s* Tinh theo trang thai gidi han thyI vo vo 12|Page SVTH: Nguyén Minh Huy_1810942 DO AN NEN MONG GVHD: ThS. Nguyễn Nhựt Nhứt =>. Giới hạn chảy Wy (%) Hỗ |Kíhiệu |„ „ JWi- (Wi- Ghi STT | khoan | mẫu | PS | WL | w mi | witb)? | chú 1 HKI-2 | 3.651 Nhận HKI 3 HKI-4 | 78-8 | 28.263 Nhận 6 HK2 | HK2-3 | 5.57 Độ lệch quân phương o= 1.146 Hệ số biên động v v= 0037 < [v]|=0.312 Giá trị tiêu chuân WLtc = WLtb = 30.57 su suy , WL = [29.