Nghiên Cứu Giải Pháp Xử Lý Nền Đất Yếu Đường Đầu Cầu Bằng Cọc Đất Gia Cố Xi Măng

Tài liệu Giải pháp xử lý nền đất yếu đường đầu cầu bằng cọc đất gia cố xi măng tổng hợp lý thuyết và thực hành, phục vụ học tập ngành

• Tác giả: Nguyễn Công Trình
• Người hướng dẫn: TS. Nguyễn Phước Minh
• Trường học: Trường Đại Học Giao Thông Vận Tải
• Chuyên ngành: Kỹ Thuật Xây Dựng Công Trình Giao Thông
• Đề tài: Nghiên Cứu Giải Pháp Xử Lý Nền Đất Yếu Đường Đầu Cầu Bằng Cọc Đất Gia Cố Xi Măng
• Loại tài liệu: Luận Văn Thạc Sĩ Kỹ Thuật
• Năm xuất bản: 2017
• Địa điểm: TP. Hồ Chí Minh

Mục lục chi tiết

• LỜI CAM ĐOAN
• LỜI CẢM ƠN
• MỤC LỤC
• DANH MỤC BẢNG BIỂU
• 1. CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN XÂY DỰNG MỞ RỘNG QUỐC LỘ 1 ĐOẠN CẦN THƠ – PHỤNG HIỆP VÀ CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU
• 1.1. Tổng quan về dự án nâng cấp mở rộng QL 1A đoạn Cần Thơ-Phụng Hiệp
• 1.1.1. Giới thiệu chung về dự án
• 1.1.2. Điều kiện địa hình tự nhiên phạm vi công trình
• 1.1.3. Quy mô – tiêu chuẩn kỹ thuật
• 1.1.4. Cầu Đất Sét – Km2084+021
• 1.2. Các giải pháp xử lý nền
• 1.2.1. Thoát nước thẳng đứng kết hợp gia tải trước
• 1.2.2. Cọc xi măng đất
• 1.2.3. Hệ thống móng cọc - sàn BTCT (giải pháp sàn giảm tải)
• 1.2.4. Giải pháp thay đất
• 1.3. Nhận xét chương 1
• 2. CHƯƠNG 2: GIẢI PHÁP XỬ LÍ NỀN ĐẾN YẾU BẰNG CỌC ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG
• 2.1. Nguyên lý thiết kế và trình tự phân tích tính toán – cọc đất gia cố xi măng xử lý đường đầu cầu
• 2.2. Phương pháp tính toán thiết kế
• 2.3. Công nghệ thi công cọc đất gia cố xi măng
• 2.3.1. Công nghệ thi công trộn khô (Dry Mixing)
• 2.3.2. Công nghệ thi công trộn ướt (Wet Mixing, Jet-grouting)
• 2.4. Một số vấn đề lưu ý khi tính toán thiết kế
• 2.4.1. Công tác chế bị mẫu và thử nghiệm mẫu trong phòng
• 2.4.2. Thí nghiệm nén nở hông tự do
• 2.4.3. Thí nghiệm nén lún cố kết
• 2.4.4. Ảnh hưởng của đường kính và khoảng cách cọc đất gia cố Xi măng đến độ lún của hệ nền đất yếu sau gia cố
• 2.4.5. Ảnh hưởng của hàm lượng Xi măng, tỉ lệ N/XM đến cọc đất gia cố Xi măng
• 2.5. Nhận xét chương 2
• 3. CHƯƠNG 3: NGHIÊN CỨU HIỆU QUẢ VIỆC XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU ĐƯỜNG ĐẦU CẦU BẰNG CỌC ĐẤT GIA CỐ XI MĂNG DỰ ÁN MỞ RỘNG QUỐC LỘ 1A ĐOẠN CẦN THƠ – PHỤNG HIỆP
• 3.1. Nghiên cứu giải pháp thiết kế xử lý nền đất yếu đường đầu cầu của dự án
• 3.1.1. Lựa chọn hàm lượng xi măng của công trình
• 3.1.2. Tính toán khoảng cách bố trí cọc đất xi măng
• 3.2. Kiểm tra các kết quả thí nghiệm thực tế tại công trường
• 3.2.1. Công tác khoan lấy mẫu và kiểm tra cường độ nén nở hông
• 3.2.2. Kiểm tra sức chịu tải của cọc đơn tại hiện trường
• 3.2.3. Kiểm tra độ lún của nền đường sau khi xử lý bằng cọc đất gia cố xi măng trên cơ sở các kết quả thí nghiệm hiện trường
• 3.2.4. Đánh giá hiệu quả kinh tế
• 3.2.4.1. Phương án 1 giữ nguyên đường kính cọc, chiều dài cọc so với thiết kế, tăng khoảng cách cọc
• 3.2.4.2. Phương án 2 giữ nguyên chiều dài cọc so với thiết kế, thay đổi đường kính cọc, khoảng cách cọc
• 3.3. Nhận xét chương 3
• KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
• TÀI LIỆU THAM KHẢO

Tóm tắt

I. Tổng Quan Dự Án Bài Toán Xử Lý Nền Đất Yếu Đường Đầu Cầu

Cùng với sự phát triển kinh tế, nhu cầu xây dựng cơ sở hạ tầng ngày càng cấp thiết. Phần lớn công trình xây dựng trên nền đất tự nhiên, thường không đáp ứng khả năng chịu tải. Đặc biệt, nền đất yếu ở Việt Nam, chủ yếu là trầm tích mới, gây khó khăn cho các công trình đường đầu cầu. Dự án mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp nằm trên lớp bùn yếu, đòi hỏi giải pháp xử lý để giảm lún và tăng ổn định. Việc lựa chọn giải pháp phụ thuộc vào cả yếu tố kỹ thuật và tài chính. Các giải pháp như sàn giảm tải kết hợp cọc đất gia cố xi măng được áp dụng. Luận văn này nghiên cứu hiệu quả của giải pháp cọc xi măng đất trên đường đầu cầu dự án.

1.1. Giới Thiệu Dự Án Mở Rộng Quốc Lộ 1 Cần Thơ Phụng Hiệp

Dự án xây dựng mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp (Km2078+317) do Công ty Cổ phần BOT Cần Thơ – Phụng Hiệp làm chủ đầu tư. Tuyến QL1 từ Lạng Sơn đến Cà Mau đã được nâng cấp, nhưng một số đoạn quá tải, cần mở rộng. Dự án này nhằm hoàn chỉnh tuyến đạt quy mô 4 làn xe. Phạm vi công trình bao gồm xây dựng 05 cầu song song và đường đầu cầu. Các cầu chính bao gồm cầu Nàng Mao, cầu Đất Sét và cầu Rạch Chiếc. Việc xây dựng thêm đơn nguyên cầu mới và đường đầu cầu là trọng tâm của dự án.

1.2. Đặc Điểm Địa Hình Địa Chất Khu Vực Xây Dựng Đường Đầu Cầu

Địa hình khu vực dự án tương đối bằng phẳng, chịu ảnh hưởng của thủy triều. Cao độ thay đổi từ 0.5 ~ +4m. Khu vực có mật độ dân cư đông đúc. Địa chất công trình cho thấy lớp đất yếu (sét rất dẻo) có chiều dày lớn, sức chống cắt nhỏ, tính biến dạng lớn. Các lớp đất khác bao gồm sét ít dẻo, cát bụi sét và cát lẫn bụi. Việc khảo sát địa chất là cơ sở quan trọng để lựa chọn giải pháp xử lý nền đất yếu phù hợp.

II. Thách Thức Giải Pháp Xử Lý Nền Đất Yếu Đường Đầu Cầu

Việc xây dựng đường đầu cầu trên nền đất yếu đặt ra nhiều thách thức. Độ lún lớn sau thi công và độ ổn định kém là những vấn đề cần giải quyết. Các giải pháp truyền thống như gia tải trước, thay đất có những hạn chế nhất định. Cọc đất gia cố xi măng nổi lên như một giải pháp hiệu quả, giúp tăng cường sức chịu tải và giảm độ lún. Tuy nhiên, việc thiết kế và thi công cọc xi măng đất cần xem xét nhiều yếu tố như chiều dài cọc, đường kính cọc, hàm lượng xi măng và công nghệ thi công.

2.1. Các Vấn Đề Thường Gặp Khi Xây Dựng Trên Nền Đất Yếu

Xây dựng trên nền đất yếu thường đối mặt với các vấn đề như: độ lún quá lớn, thời gian cố kết kéo dài, nguy cơ trượt lở và khó khăn trong thi công. Đất sét và đất bùn là những loại đất yếu phổ biến, có sức chịu tải thấp và khả năng biến dạng lớn. Việc không xử lý triệt để nền đất yếu có thể dẫn đến hư hỏng công trình, tăng chi phí bảo trì và giảm tuổi thọ công trình.

2.2. Tổng Quan Các Giải Pháp Xử Lý Nền Đất Yếu Hiện Nay

Các giải pháp xử lý nền đất yếu bao gồm: gia tải trước kết hợp thoát nước thẳng đứng, cọc đất gia cố xi măng, hệ thống móng cọc - sàn BTCT (giải pháp sàn giảm tải) và thay đất. Mỗi giải pháp có ưu nhược điểm riêng, phù hợp với từng điều kiện địa chất và yêu cầu kỹ thuật cụ thể. Việc lựa chọn giải pháp cần dựa trên phân tích kỹ thuật, hiệu quả kinh tế và tính khả thi.

2.3. Ưu Điểm Nhược Điểm Của Giải Pháp Cọc Đất Gia Cố Xi Măng

Giải pháp cọc đất gia cố xi măng có nhiều ưu điểm như: thi công nhanh chóng, ít gây tiếng ồn và rung động, cải thiện đáng kể sức chịu tải của đất. Tuy nhiên, cũng có những nhược điểm như: khó kiểm soát chất lượng thi công, ảnh hưởng của hàm lượng xi măng và tỷ lệ N/XM đến cường độ cọc. Cần có quy trình kiểm tra chất lượng nghiêm ngặt để đảm bảo hiệu quả của giải pháp.

III. Phương Pháp Thi Công Tính Toán Cọc Đất Gia Cố Xi Măng

Thi công cọc đất gia cố xi măng bao gồm hai phương pháp chính: trộn khô và trộn ướt. Mỗi phương pháp có quy trình và thiết bị thi công khác nhau. Việc tính toán thiết kế cọc xi măng đất cần dựa trên các thí nghiệm trong phòng và hiện trường để xác định các thông số đầu vào. Các yếu tố như đường kính cọc, khoảng cách cọc và hàm lượng xi măng ảnh hưởng lớn đến hiệu quả gia cố.

3.1. Quy Trình Thi Công Cọc Đất Gia Cố Xi Măng Theo Phương Pháp Trộn Khô

Công nghệ thi công trộn khô (Dry Mixing) sử dụng thiết bị khoan đặc biệt để trộn xi măng khô với đất tại chỗ. Quá trình này tạo ra các cột đất gia cố có cường độ cao. Ưu điểm của phương pháp này là thi công nhanh, ít gây ô nhiễm. Tuy nhiên, cần kiểm soát chặt chẽ độ ẩm của đất để đảm bảo chất lượng trộn.

3.2. Quy Trình Thi Công Cọc Đất Gia Cố Xi Măng Theo Phương Pháp Trộn Ướt

Công nghệ thi công trộn ướt (Wet Mixing, Jet-grounting) sử dụng vữa xi măng phun áp lực cao để trộn với đất. Phương pháp này tạo ra các cột đất gia cố có đường kính lớn và cường độ cao. Ưu điểm là có thể thi công trong điều kiện đất ẩm ướt. Tuy nhiên, cần xử lý bùn thải phát sinh trong quá trình thi công.

3.3. Các Yếu Tố Ảnh Hưởng Đến Cường Độ Cọc Đất Gia Cố Xi Măng

Cường độ cọc đất gia cố xi măng chịu ảnh hưởng của nhiều yếu tố như: hàm lượng xi măng, tỷ lệ N/XM, loại xi măng, độ ẩm của đất, thời gian bảo dưỡng và phương pháp thi công. Việc lựa chọn các thông số này cần dựa trên kết quả thí nghiệm trong phòng và thí nghiệm hiện trường.

IV. Nghiên Cứu Hiệu Quả Xử Lý Nền Đất Yếu Bằng Cọc Xi Măng Đất

Nghiên cứu hiệu quả của giải pháp cọc đất gia cố xi măng trên dự án mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp. Việc lựa chọn hàm lượng xi măng và khoảng cách bố trí cọc ảnh hưởng lớn đến hiệu quả gia cố. Các kết quả thí nghiệm hiện trường như cường độ nén nở hông và sức chịu tải của cọc đơn được kiểm tra. Độ lún của nền đường sau khi xử lý được đánh giá.

4.1. Lựa Chọn Hàm Lượng Xi Măng Khoảng Cách Bố Trí Cọc

Việc lựa chọn hàm lượng xi măng và khoảng cách bố trí cọc cần dựa trên các yêu cầu kỹ thuật và hiệu quả kinh tế. Hàm lượng xi măng cao giúp tăng cường độ cọc, nhưng cũng làm tăng chi phí. Khoảng cách cọc nhỏ giúp giảm độ lún, nhưng cũng làm tăng số lượng cọc cần thi công. Cần tìm ra sự cân bằng giữa các yếu tố này.

4.2. Kiểm Tra Cường Độ Nén Sức Chịu Tải Của Cọc Tại Hiện Trường

Việc kiểm tra cường độ nén và sức chịu tải của cọc tại hiện trường là rất quan trọng để đảm bảo chất lượng thi công. Các thí nghiệm hiện trường như thí nghiệm nén nở hông và thí nghiệm tải trọng tĩnh được thực hiện để đánh giá khả năng chịu tải của cọc. Kết quả thí nghiệm được so sánh với các giá trị thiết kế để kiểm tra tính phù hợp.

4.3. Đánh Giá Độ Lún Của Nền Đường Sau Khi Gia Cố

Việc đánh giá độ lún của nền đường sau khi gia cố là rất quan trọng để đảm bảo ổn định nền đường. Độ lún được theo dõi và đo đạc trong quá trình thi công và khai thác. Kết quả đo đạc được so sánh với các giá trị dự kiến để đánh giá hiệu quả của giải pháp cọc đất gia cố xi măng.

V. Đánh Giá Hiệu Quả Kinh Tế Tính Khả Thi Của Giải Pháp

Đánh giá hiệu quả kinh tế của giải pháp cọc đất gia cố xi măng so với các giải pháp khác. Các phương án thay đổi đường kính cọc và khoảng cách cọc được xem xét. Chi phí xây dựng, tuổi thọ công trình và tính khả thi được phân tích. Mục tiêu là tìm ra giải pháp có hiệu quả kinh tế cao nhất và đáp ứng các yêu cầu kỹ thuật.

5.1. So Sánh Chi Phí Xây Dựng Giữa Các Phương Án Thiết Kế

So sánh chi phí xây dựng giữa các phương án thiết kế khác nhau, bao gồm phương án giữ nguyên đường kính cọc, chiều dài cọc so với thiết kế, tăng khoảng cách cọc và phương án giữ nguyên chiều dài cọc so với thiết kế, thay đổi đường kính cọc, khoảng cách cọc. Phân tích chi tiết các khoản mục chi phí như vật liệu, nhân công, thiết bị và quản lý.

5.2. Phân Tích Tuổi Thọ Công Trình Chi Phí Bảo Trì

Phân tích tuổi thọ công trình và chi phí bảo trì của các phương án thiết kế khác nhau. Đánh giá ảnh hưởng của giải pháp cọc đất gia cố xi măng đến tuổi thọ công trình và chi phí bảo trì trong quá trình khai thác. Xem xét các yếu tố như độ bền của cọc, khả năng chống chịu với môi trường và tần suất bảo trì.

5.3. Đánh Giá Tính Khả Thi Về Mặt Kỹ Thuật Thi Công

Đánh giá tính khả thi về mặt kỹ thuật và thi công của giải pháp cọc đất gia cố xi măng. Xem xét các yếu tố như điều kiện địa chất, khả năng tiếp cận công trình, năng lực của nhà thầu và các yêu cầu về an toàn lao động. Đảm bảo rằng giải pháp có thể được triển khai một cách hiệu quả và an toàn.

VI. Kết Luận Kiến Nghị Về Xử Lý Nền Đất Yếu Đường Đầu Cầu

Tổng kết các kết quả nghiên cứu và đưa ra kết luận về hiệu quả của giải pháp cọc đất gia cố xi măng trên dự án mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp. Đề xuất các kiến nghị về thiết kế, thi công và kiểm tra chất lượng để nâng cao hiệu quả của giải pháp trong các công trình tương tự. Nhấn mạnh tầm quan trọng của việc nghiên cứu và ứng dụng các giải pháp xử lý nền đất yếu để đảm bảo bền vững cho các công trình giao thông.

6.1. Tóm Tắt Kết Quả Nghiên Cứu Đánh Giá Chung

Tóm tắt các kết quả nghiên cứu chính, bao gồm hiệu quả giảm độ lún, tăng cường sức chịu tải và hiệu quả kinh tế của giải pháp cọc đất gia cố xi măng. Đánh giá chung về tính phù hợp của giải pháp cho các công trình đường đầu cầu trên nền đất yếu.

6.2. Các Kiến Nghị Về Thiết Kế Thi Công Cọc Xi Măng Đất

Đề xuất các kiến nghị cụ thể về thiết kế và thi công cọc xi măng đất, bao gồm lựa chọn hàm lượng xi măng, khoảng cách cọc, phương pháp thi công và quy trình kiểm tra chất lượng. Nhấn mạnh tầm quan trọng của việc tuân thủ các tiêu chuẩn thi công và quy trình kiểm soát chất lượng.

6.3. Hướng Nghiên Cứu Tiếp Theo Về Xử Lý Nền Đất Yếu

Đề xuất các hướng nghiên cứu tiếp theo về xử lý nền đất yếu, bao gồm nghiên cứu các vật liệu gia cố mới, các phương pháp thi công tiên tiến và các mô hình tính toán chính xác hơn. Khuyến khích việc ứng dụng các công nghệ mới để nâng cao hiệu quả và giảm chi phí xâydựng.

Trích đoạn nội dung tài liệu

CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN VỀ DỰ ÁN XÂY DỰNG MỞ RỘNG QUỐC LỘ 1 ĐOẠN CẦN THƠ – PHỤNG HIỆP VÀ CÁC GIẢI PHÁP XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU 1.1 Tổng quan về dự án nâng cấp mở rộng QL 1A đoạn Cần Thơ-Phụng Hiệp 1.1 Giới thiệu chung về dự án.[14] + Tên Công Trình : Dự án xây dựng mở rộng quốc lộ 1A đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp Địa điểm : Km2078+317. + Chủ đầu tư : Công ty Cổ phần BOT Cần Thơ – Phụng Hiệp Địa chỉ : Số 58 Nam Tràng, phường Trúc Bạch, Quận Ba Đình, TP Hà Nội. + Tổng quan giới thiệu chung và phạm vi nghiên cứu : Tuyến Quốc Lộ 1 bắt đầu từ cửa khẩu Hữu Nghị (Lạng Sơn) đến Năm Căn (Cà Mau) có tổng chiều dài 2. Từ những năm 1993 bằng các nguồn vốn ODA đã nâng cấp theo tiêu chuẩn đường cấp III, quy mô 2 làn xe trên toàn tuyến.

Giai đoạn từ năm 2003 đến nay, một số đoạn có lưu lượng lớn đã được mở rộng lên 4 làn xe (khoảng 476 km) và xây dựng 18 tuyến tránh qua các khu đô thị (khoảng 164 km). Đến nay một số đoạn tuyến trên Quốc lộ 1 đã quá tải, đặc biệt các đoạn từ Hà Nam - Ninh Bình - Thanh Hóa - Hà Tĩnh và một số đoạn qua đô thị lớn; một số đoạn sẽ tiếp tục quá tải trong thời gian tới như đoạn Cần Thơ - Phụng Hiệp, Đồng Nai - Phan Thiết. Thực hiện chủ trương của Chính phủ và chỉ đạo của Bộ GTVT về việc tiếp tục đầu tư xây dựng mở rộng công trình Quốc lộ 1 đoạn từ Thanh Hóa đến Cần Thơ để hoàn chỉnh tuyến đạt quy mô 4 làn xe đến năm 2016. Dự án xây dựng mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp được Bộ GTVT phê duyệt bằng Quyết định số 1689/QĐ-BGTVT ngày 28/7/2011; Tiếp theo sau đó Bộ GTVT Quyết định duyệt đầu tư dự án này theo hình thức BOT bằng quyết định số 1993/QĐ-BGTVT ngày 10/7/2013.

Dự án xây dựng mở rộng QL1 đoạn Cần Thơ – Phụng Hiệp được phê duyệt 4 từ Km2078+317.73 đến Km2100+000, trong đó có xây dựng 05 cầu song song với cầu hiện hữu đang khai thác. + Phạm vi công trình : - Vị trí công trình : Cầu Nàng Mao nằm trên QL1, vượt Kênh Xáng tại địa phận xã Tân Long, huyện Phụng Hiệp tỉnh Hậu Giang. Phạm vi công trình được giới hạn từ cọc H9 (Km2093+900) đến cọc C52 (Km2094+553. Chiều dài toàn bộ công trình là 653.

- Cầu Đất Sét nằm trên QL1, vượt Kênh Đất Sét tại địa phận xã Tân Phú Thạnh và thị trấn Cái Tắc, huyện Châu Thành tỉnh Hậu Giang. Phạm vi công trình được giới hạn từ cọc H7 (Km2083+700) đến cọc C52 (Km2084+280). Chiều dài toàn bộ công trình là 580m. - Cầu Rạch Chiếc nằm trên QL1, vượt rạch Chiếc tại địa phận quận Cái Răng – TP.

Phạm vi công trình được giới hạn từ cọc C72 (Km2080+080) đến cọc C88 (Km2080+460).Chiều dài toàn bộ công trình là 380m. - Xây dựng thêm một đơn nguyên cầu mới. - Xây dựng đường đầu cầu.2 Điều kiện địa hình tự nhiên phạm vi công trình 1.1 Điều kiện địa hình .[14] - Địa hình khu vực dọc đoạn tuyến nghiên cứu tương đối bằng phẳng, chịu ảnh hưởng của thủy triều, cao độ thay đổi từ 0.5 ~ +4m, trong đó khu vực có địa hình thấp chủ yếu ở ao kênh mương và khu vực có địa hình cao là nền đường cũ hiện hữu và nền nhà dân. Cục bộ ở các lòng sông cao độ thay đổi từ -2.

Đoạn tuyến đi qua khu vực có mật độ dân cư đông đúc, đa số các công trình nơi đây được xây dựng từ bán kiên cố đến kiên cố. Dọc theo bên trái tuyến có đường dây điện 10KV và cách mép đường khoảng 2. Tại vị trí cầu lòng kênh rộng khoảng 13 ~ 15(m). Nhận xét chung : Với đặc điểm địa hình như vậy, việc tổ chức thi công cầu gặp một số khó khăn và thuận lợi như sau: - Diện tích bờ sông 2 bên chỉ vừa đủ rộng để bố trí nhà xưởng, lán trại nên 5 công tác giải phóng mặt bằng phải được tiến hành triệt để thì mới có thể triển khai thi công; - Công trình nằm cạnh khu dân cư và đường giao thông huyết mạch nên các giải pháp thiết kế được chọn phải đảm bảo hạn chế ảnh hưởng đến các công trình lân cận cũng như đời sống dân sinh trong khu vực; - Có thể sử dụng hệ thống điện và nước tại khu vực phục vụ cho việc thi công; - Việc vận chuyển, vật tư, thiết bị thi công bằng đường bộ khá thuận lợi.2 Địa chất: - Trong bước thiết kế này, Tư Vấn Thiết Kế đã tiến hành khoan khảo sát với 07 lỗ khoan (trong đó 03 lỗ khoan cầu, 04 lỗ khoan đường đầu cầu), tận dụng 01 lỗ khoan từ bước thiết kế cơ sở.

Vị trí các lỗ khoan như sau:  Lỗ khoan bước thiết kế bản vẽ thi công:  Lỗ khoan ĐS-M1: tại vị trí mố M1;  Lỗ khoan ĐS-T1: tại vị trí trụ T1;  Lỗ khoan ĐS-M2: tại vị trí trụ M2;  Lỗ khoan ĐS-DDC1: tại vị trí đường đầu cầu sau mố M1;  Lỗ khoan ĐS-DDC2: tại vị trí sàn giảm tải sau mố M1;  Lỗ khoan ĐS-DDC3: tại vị trí sàn giảm tải sau mố M2;  Lỗ khoan ĐS-DDC4: tại vị trí đường đầu cầu sau mố M2;  Lỗ khoan tận dụng bước thiết kế cơ sở:  Lỗ khoan LK1-DAĐT: tại vị trí trụ T2. Kết quả khảo sát - thí nghiệm được thể hiện chi tiết trong “Báo cáo địa chất công trình”, ở đây chỉ nêu những nhận xét chính có liên quan tới việc lựa chọn giải pháp kết cấu móng của mố, trụ cầu và xử lý nền đường đầu cầu.  Lớp K1 : Đất đắp: Cát /sét, lẫn đá dăm và sỏi sạn, màu xám đen, xám xanh. Đây là lớp đất đắp nền đường, nền nhà, đất đắp bờ, đất san lấp…phân bố cục bộ.

Bề dày lớp 6 thay đổi tùy theo vị trí lỗ khoan trên lề đường hay dưới taluy nền đường cũ (chi tiết xem các phụ lục Bình đồ vị trí lỗ khoan và Hình trụ lỗ khoan). Bề dày lớp K1 thay đổi từ 1,8m (ĐS-DDC4) đến 3,0m (ĐS-DDC3). Chỉ tiêu cơ lý của lớp K1 như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng % hạt cát: 86.9  Hàm lượng % hạt bụi: 9.8  Hàm lượng % hạt sét: 3.66 - Giá trị N của SPT (búa/30cm): 7 Lớp 1 : Sét rất dẻo (CH): màu xám xanh, trạng thái chảy. Lớp này gặp trong tất cả các lỗ khoan.

Bề dày lớp thay đổi từ 13,9m (ĐS-DDC3) đến 15,7m (ĐS-M1).Cao độ đáy lớp thay đổi từ -15,10m (ĐS-DDC1) đến -13,60m (ĐS-DDC4). Chỉ tiêu cơ lý của lớp 1 như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng % hạt cát: 5.4  Hàm lượng % hạt bụi: 54.9  Hàm lượng % hạt sét: 39.3 - Dung trọng tự nhiên (w g/cm3) : 1.58 - Dung trọng khô ( g/cm3): 0.68 - Hệ số rỗng (e0): 1.849 - Giới hạn chảy (LL %): 65.3 - Giới hạn dẻo (PL %): 30.6 - Chỉ số dẻo ( PI %) : 34.7 - Chỉ số chảy ( LI ): 1.065 - Cường độ kháng nén qu (kG/cm2) : 0.25 - Giá trị N của SPT (búa/30cm) :0÷1  Lớp 2a: Sét ít dẻo (CL), màu xám vàng, xám xanh, nâu đỏ trạng thái từ dẻo cứng đến nửa cứng. Lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày lớp thay đổi từ 6,8m (ĐS-M2 và ĐS-DDC3) đến 9,7m (ĐS-T1).

Cao độ đáy lớp thay đổi từ -24,30m (ĐS-DDC2) đến -21,10m (ĐS-M2 và ĐS-DDC3). Chỉ tiêu cơ lý của lớp 2a như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng sỏi sạn: 0.1  Hàm lượng % hạt cát: 5.9  Hàm lượng % hạt bụi: 47.9  Hàm lượng % hạt sét: 46.7 - Dung trọng tự nhiên (w g/cm3): 1.94 - Dung trọng khô ( g/cm3): 1.73 - Hệ số rỗng (e0): 0.824 - Giới hạn chảy (LL %): 46.6 - Giới hạn dẻo (PL %): 23.4 - Chỉ số dẻo ( PI %) : 23.2 - Chỉ số chảy ( LI ): 0.455 - Cường độ kháng nén qu (kG/cm2): 1.70 - Giá trị N của SPT (búa/30cm): 8 ÷ 23 8  Lớp 2b: Sét cát ít dẻo (CL), màu xám vàng, xám xanh, trạng thái từ dẻo cứng đến nửa cứng. Lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Bề dày lớp thay đổi từ 2,0m (ĐS-T1) đến 9,3m (ĐS-DDC4).

Cao độ đáy lớp thay đổi từ -31,40m (ĐS-DDC1) đến - 25,70m (ĐS-T1). Chỉ tiêu cơ lý của lớp 2b như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng sỏi sạn: 0.6  Hàm lượng % hạt cát: 28.2  Hàm lượng % hạt bụi: 44.6  Hàm lượng % hạt sét: 26.8 - Dung trọng tự nhiên (w g/cm3): 1.93 - Dung trọng khô ( g/cm3): 1.71 - Hệ số rỗng (e0): 0.783 - Giới hạn chảy (LL %): 36.4 - Giới hạn dẻo (PL %): 22.6 - Chỉ số dẻo ( PI %) : 13.8 - Chỉ số chảy ( LI ): 0.243 - Cường độ kháng nén qu (kG/cm2): 1.25 - Giá trị N của SPT (búa/30cm): 12 ÷ 26  Lớp 4 : Sét ít dẻo (CL), màu xám đen, xám xanh, trạng thái từ dẻo cứng đến nửa cứng. Lớp này gặp ở tất cả các lỗ khoan. Riêng lỗ khoan ĐS-DDC3 chưa qua hết độ sâu đáy lớp.

Bề dày lớp khoan được thay đổi từ 7,6m (ĐS-DDC4) đến 13,0m (ĐS- 9 DDC3). Chỉ tiêu cơ lý của lớp 4 như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng % hạt cát: 7.1  Hàm lượng % hạt bụi: 53.0  Hàm lượng % hạt sét: 39.3 - Dung trọng tự nhiên (w g/cm3): 1.92 - Dung trọng khô ( g/cm3): 1.73 - Hệ số rỗng (e0): 0.869 - Giới hạn chảy (LL %): 48.2 - Giới hạn dẻo (PL %): 24.6 - Chỉ số dẻo ( PI %) : 23.6 - Chỉ số chảy ( LI ): 0.430 - Cường độ kháng nén qu (kG/cm2): 1.94 - Giá trị N của SPT (búa/30cm): 10 ÷ 28  Lớp 5a : Cát bụi sét (SC-SM), màu xám xanh, kết cấu chặt vừa đến chặt. Lớp này gặp ở hầu hết các lỗ khoan, riêng lỗ khoan ĐS-DDC3 và ĐS-M2 là không gặp lớp này. Tại lỗ khoan đầu cầu đều chưa khoan qua hết độ sâu đáy lớp.

Bề dày lớp khoan được thay đổi từ 1,3m (ĐS-DDC1) đến 4,0m (ĐS-DDC4). Chỉ tiêu cơ lý của lớp 5a như sau: - Thành phần hạt:  Hàm lượng sỏi sạn: 2.0  Hàm lượng % hạt cát: 68.3 10  Hàm lượng % hạt bụi: 18.4  Hàm lượng % hạt sét: 11.68 - Giá trị N của SPT (búa/30cm): 25 ÷ 41  Lớp 5b. Cát lẫn bụi (SM), màu xám xanh, kết cấu chặt đến rất chặt. Lớp này chỉ gặp ở các lỗ khoan mố và trụ cầu.

Các lỗ khoan đều chưa khoan qua hết độ sâu đáy lớp.