Nghiên cứu đặc điểm nén lún của đất sét mềm tại đồng bằng sông Hồng

Luận văn thạc sĩ nghiên cứu compressibility characteristics of soft clays in the red river delta, đánh giá hiện trạng, phân tích vấn đề, đề xuất biện pháp hoàn thiện trong lĩnh

• Tác giả: Khin Phyu Sin
• Người hướng dẫn: Dr. Nguyen Tien Dung
• Trường học: Vietnam National University, Hanoi Vietnam Japan University
• Chuyên ngành: Infrastructure Engineering
• Đề tài: Compressibility Characteristics of Soft Clays in the Red River Delta
• Loại tài liệu: Master's thesis
• Năm xuất bản: 2022
• Địa điểm: Hanoi

Mục lục chi tiết

• PLEDGE
• ABSTRACT
• ACKNOWLEDGEMENTS
• TABLE OF CONTENTS
• LIST OF TABLES
• LIST OF FIGURES
• 1. CHAPTER 1: General
• PUBLISHED PAPERS IN PROCEEDINGS
• LIST OF ABBREVIATIONS

Tóm tắt

I. Giới thiệu về đất sét mềm và vấn đề nén lún tại đồng bằng sông Hồng

Đất sét mềm là loại đất phổ biến tại đồng bằng sông Hồng, đặc biệt trong các khu vực đô thị lớn như Hà Nội và Hải Phòng. Loại đất này có tính chất cơ học yếu, dễ bị nén lún khi chịu tải trọng lớn, gây ra các vấn đề nghiêm trọng trong xây dựng cơ sở hạ tầng. Nén lún là quá trình giảm thể tích đất do thoát nước và tái sắp xếp cấu trúc hạt đất, đặc biệt quan trọng trong thiết kế nền móng. Luận văn thạc sĩ này tập trung vào việc phân tích đặc điểm nén lún của đất sét mềm, nhằm cung cấp cơ sở khoa học cho các giải pháp cải tạo đất hiệu quả.

1.1. Đặc điểm địa chất của đồng bằng sông Hồng

Đồng bằng sông Hồng được hình thành từ các trầm tích phù sa, chủ yếu là đất sét mềm, sét pha, và bùn hữu cơ. Các lớp đất này có độ thấm nước thấp, dẫn đến quá trình thoát nước chậm và gây ra hiện tượng nén lún kéo dài. Các nghiên cứu địa chất gần đây chỉ ra rằng, các lớp trầm tích này có độ nén cao, đặc biệt là trong các khu vực có tải trọng xây dựng lớn như đường sắt đô thị và các công trình cao tầng.

1.2. Vấn đề nén lún trong xây dựng

Nén lún của đất sét mềm là một thách thức lớn trong xây dựng, đặc biệt là các công trình có tải trọng lớn như cầu đường, nhà cao tầng, và hệ thống metro. Hiện tượng này không chỉ ảnh hưởng đến độ ổn định của công trình mà còn gây ra các vấn đề kinh tế và an toàn. Việc hiểu rõ tính chất cơ học của đất sét mềm và các yếu tố ảnh hưởng đến quá trình nén lún là cần thiết để đưa ra các giải pháp cải tạo đất hiệu quả.

II. Phương pháp nghiên cứu và phân tích nén lún

Luận văn sử dụng các phương pháp thí nghiệm trong phòng và ngoài trời để xác định các hệ số nén lún của đất sét mềm. Các thí nghiệm bao gồm thí nghiệm cố kết một chiều (oedometer) và thí nghiệm CPTu (Cone Penetration Test with pore pressure measurement) tại bốn địa điểm nghiên cứu. Các phương pháp phân tích nén lún được áp dụng bao gồm phương pháp Log-log, Steepest tangent, và phương pháp không đồ thị. Kết quả cho thấy phương pháp không đồ thị có độ tin cậy cao nhất.

2.1. Thí nghiệm cố kết và phân tích hệ số nén lún

Thí nghiệm cố kết được thực hiện để xác định hệ số nén lún theo phương đứng (cv) và phương ngang (cr). Các mẫu đất được lấy từ bốn địa điểm nghiên cứu, bao gồm cả mẫu nguyên dạng và mẫu tái tạo. Kết quả cho thấy tỷ lệ cr,PD/cr,CD của các mẫu nguyên dạng nhỏ hơn so với giải pháp phân tích, chủ yếu do ảnh hưởng của chiều dài thoát nước.

2.2. Phân tích số liệu và đánh giá độ tin cậy

Các phương pháp phân tích nén lún được đánh giá dựa trên hệ số tương quan R2 và sai số bình phương trung bình (RMSE). Phương pháp không đồ thị cho kết quả có độ tin cậy cao nhất, trong khi phương pháp Log-log và Steepest tangent có độ tin cậy thấp hơn. Kết quả phân tích cũng chỉ ra rằng, đất sét mềm tại đồng bằng sông Hồng chủ yếu là đất cố kết thường (NC) với độ dẻo thấp.

III. Ứng dụng thực tiễn và kết luận

Nghiên cứu này cung cấp cơ sở khoa học quan trọng cho việc thiết kế và cải tạo nền đất tại đồng bằng sông Hồng. Các kết quả phân tích nén lún có thể được áp dụng trong các dự án xây dựng lớn như đường sắt đô thị, cảng biển, và các công trình cao tầng. Việc hiểu rõ đặc điểm đất sét và các yếu tố ảnh hưởng đến nén lún giúp giảm thiểu rủi ro và tối ưu hóa chi phí xây dựng.

3.1. Ứng dụng trong cải tạo nền đất

Các kết quả nghiên cứu được áp dụng trong việc thiết kế các giải pháp cải tạo nền đất, đặc biệt là sử dụng hệ thống thoát nước thẳng đứng (PVD). Việc xác định chính xác các hệ số nén lún giúp tính toán hiệu quả áp lực nước lỗ rỗng và độ lún cuối cùng của nền đất.

3.2. Kết luận và khuyến nghị

Luận văn kết luận rằng, việc hiểu rõ đặc điểm nén lún của đất sét mềm tại đồng bằng sông Hồng là cần thiết để đảm bảo an toàn và hiệu quả kinh tế trong xây dựng. Các nghiên cứu tiếp theo nên tập trung vào việc cải tiến phương pháp phân tích và mở rộng phạm vi nghiên cứu đến các khu vực khác của đồng bằng.

Nội dung chính

Tổng quan nghiên cứu

Red River Delta (RRD) là vùng đồng bằng lớn thứ hai và đông dân nhất tại Việt Nam, bao gồm các thành phố trọng điểm như Hà Nội, Hải Phòng, Hải Dương, Thái Bình. Với diện tích khoảng 12.620 km², RRD đóng vai trò trung tâm trong các hoạt động kinh tế và phát triển hạ tầng. Tuy nhiên, đặc điểm địa chất chủ yếu là các lớp đất sét mềm có tính nén cao, gây ra nhiều thách thức trong thiết kế móng và thi công công trình hạ tầng bền vững. Theo ước tính, các lớp đất mềm này có độ nén lớn và khả năng thoát nước kém, dẫn đến hiện tượng lún chậm và không đồng đều, ảnh hưởng nghiêm trọng đến độ ổn định và tuổi thọ công trình.

Vấn đề nghiên cứu tập trung vào đặc tính nén của đất sét mềm tại RRD, đặc biệt là hệ số hợp nhất theo hướng dọc (cv) và theo hướng ngang (cr), các thông số quan trọng trong việc thiết kế và cải tạo nền đất bằng các phương pháp như sử dụng cọc tiêu thoát nước (PVD). Mục tiêu chính của luận văn là đánh giá và so sánh các phương pháp xác định hệ số hợp nhất theo hướng ngang với hai loại thoát nước trung tâm (CD) và ngoại vi (PD), đồng thời xây dựng các mối tương quan giữa các hệ số này và các chỉ số nén khác như chỉ số nén (Cc), chỉ số tái nén (Cr) và ứng suất tiền hợp nhất (σ’p).

Phạm vi nghiên cứu bao gồm bốn địa điểm khảo sát tiêu biểu trong RRD, với dữ liệu thu thập từ các thử nghiệm CPTu và thí nghiệm nén trong phòng thí nghiệm, thực hiện trong giai đoạn gần đây. Nghiên cứu có ý nghĩa quan trọng trong việc cung cấp cơ sở khoa học cho việc thiết kế móng và cải tạo nền đất, góp phần giảm thiểu rủi ro kỹ thuật và tối ưu hóa chi phí xây dựng các công trình hạ tầng trọng điểm tại vùng đồng bằng này.

Cơ sở lý thuyết và phương pháp nghiên cứu

Khung lý thuyết áp dụng

Luận văn dựa trên các lý thuyết cơ bản về quá trình hợp nhất đất, trong đó:

• Lý thuyết hợp nhất một chiều của Terzaghi (1943): Mô tả quá trình thoát nước và nén chặt của đất bão hòa dưới tác dụng tải trọng, với giả định dòng nước chỉ thoát theo chiều dọc.
• Mô hình hợp nhất theo hướng ngang (Barron, 1947; McKinlay, 1961): Mở rộng lý thuyết hợp nhất sang trường hợp thoát nước theo hướng ngang, đặc biệt quan trọng khi sử dụng cọc tiêu thoát nước (PVD).
• Các khái niệm chính:
  • Hệ số hợp nhất theo chiều dọc (cv) và theo chiều ngang (cr), trong đó cr được phân biệt theo hai trường hợp thoát nước trung tâm (cr,CD) và thoát nước ngoại vi (cr,PD).
  • Chỉ số nén (Cc) và chỉ số tái nén (Cr) xác định đặc tính biến dạng của đất trong các giai đoạn nén khác nhau.
  • Ứng suất tiền hợp nhất (σ’p) và tỷ số quá hợp nhất (OCR) phản ánh lịch sử ứng suất và trạng thái hiện tại của đất.

Phương pháp nghiên cứu

Nguồn dữ liệu chính bao gồm mẫu đất lấy từ bốn địa điểm khảo sát trong RRD: DVIZ, VSIP, KC và TPP. Mẫu được thu thập theo tiêu chuẩn ASTM D4220, D3550 và D1587, đảm bảo tính nguyên vẹn và đại diện cho các lớp đất sét mềm đặc trưng.

Phương pháp phân tích gồm:

• Thí nghiệm hợp nhất trong phòng thí nghiệm với hai loại thoát nước: trung tâm (CD) và ngoại vi (PD), sử dụng phương pháp tải trọng gia tăng (Incremental Loading - IL).
• Thử nghiệm CPTu để xác định các thông số địa kỹ thuật bổ sung và hỗ trợ đánh giá ứng suất tiền hợp nhất.
• Áp dụng tám phương pháp xác định hệ số hợp nhất theo hướng ngang (cr) từ dữ liệu thí nghiệm, bao gồm các phương pháp đồ họa và phi đồ họa như Root t, Log-log, Non-graphical, Full-match, v.v.
• Phân tích số liệu bằng phần mềm Excel và R để tính toán hệ số tương quan (R²) và sai số trung bình bình phương gốc (RMSE), từ đó xếp hạng độ tin cậy của các phương pháp.
• Mô phỏng số bằng phần mềm PLAXIS để đánh giá ảnh hưởng của các tham số như tỷ lệ n (kích thước vùng ảnh hưởng so với kích thước cọc tiêu) đến tỷ số cr,PD/cr,CD.
• Thời gian nghiên cứu kéo dài trong giai đoạn 2020-2022, đảm bảo thu thập và xử lý dữ liệu đầy đủ, chính xác.

Kết quả nghiên cứu và thảo luận

Những phát hiện chính

1. Xếp hạng các phương pháp xác định cr: Phương pháp phi đồ họa (Non-graphical method) cho kết quả tin cậy nhất với hệ số R² cao nhất và RMSE thấp nhất, trong khi các phương pháp Log-log và Steepest tangent có độ tin cậy thấp nhất. Ví dụ, tại mức áp lực 800 kPa, R² của phương pháp phi đồ họa đạt khoảng 0.92, trong khi Log-log chỉ đạt khoảng 0.65.

2. Tỷ số cr,PD/cr,CD: Tỷ số này dao động trong khoảng 0.5 đến 1.0 tùy thuộc vào loại mẫu (nguyên trạng hay tái tạo) và vị trí địa chất. Mẫu nguyên trạng có tỷ số trung bình thấp hơn so với giá trị lý thuyết (khoảng 0.7 so với 1.0), chủ yếu do ảnh hưởng của chiều dài thoát nước khác nhau trong hai trường hợp thoát nước.

3. Mối tương quan giữa cr và cv: Có mối tương quan tích cực giữa hệ số hợp nhất theo hướng ngang và theo hướng dọc, với hệ số tương quan R² khoảng 0.75 cho mẫu nguyên trạng, cho thấy có thể sử dụng cr để ước lượng cv trong một số trường hợp.

4. Đặc tính nén của đất sét mềm RRD: Các chỉ số Cc và Cr trung bình lần lượt là 0.3864 và 0.1208, cho thấy đất sét chủ yếu có tính dẻo thấp và trạng thái nén bình thường (NC). Ứng suất tiền hợp nhất σ’p xác nhận đất chủ yếu là đất nén bình thường, phù hợp với các kết quả CPTu.

Thảo luận kết quả

Nguyên nhân chính khiến tỷ số cr,PD/cr,CD không đạt giá trị lý thuyết là do sự khác biệt về chiều dài thoát nước và cấu trúc đất tại các vị trí khảo sát. Kết quả mô phỏng số cho thấy tỷ lệ này biến đổi đáng kể khi thay đổi tham số n, phản ánh sự phức tạp của quá trình hợp nhất theo hướng ngang trong thực tế.

So sánh với các nghiên cứu trước đây, kết quả của luận văn đã khắc phục được hạn chế về quy trình phân tích không thống nhất và mở rộng phạm vi khảo sát thêm địa điểm TPP, giúp tăng tính đại diện và độ tin cậy của kết quả.

Dữ liệu có thể được trình bày qua các biểu đồ phân bố tỷ số cr,PD/cr,CD, biểu đồ so sánh R² và RMSE của các phương pháp, cũng như bảng tổng hợp các chỉ số nén Cc, Cr và σ’p theo từng địa điểm khảo sát, giúp minh họa rõ ràng các phát hiện chính.

Đề xuất và khuyến nghị

1. Áp dụng phương pháp phi đồ họa trong xác định hệ số hợp nhất ngang (cr): Khuyến nghị các kỹ sư địa kỹ thuật ưu tiên sử dụng phương pháp này để nâng cao độ chính xác trong thiết kế nền móng, đặc biệt trong các dự án sử dụng cọc tiêu thoát nước. Thời gian áp dụng: ngay lập tức trong các dự án mới.

2. Xây dựng hệ số hiệu chỉnh tỷ số cr,PD/cr,CD theo đặc điểm địa chất từng khu vực: Đề xuất các cơ quan quản lý và nhà thầu nghiên cứu và áp dụng hệ số hiệu chỉnh dựa trên kết quả khảo sát thực tế nhằm tránh sai số trong tính toán lún nền. Thời gian thực hiện: 1-2 năm.

3. Phát triển cơ sở dữ liệu địa kỹ thuật chi tiết cho RRD: Thu thập và cập nhật dữ liệu về đặc tính nén của đất sét mềm tại nhiều vị trí khác nhau trong vùng, hỗ trợ cho việc thiết kế và cải tạo nền đất chính xác hơn. Chủ thể thực hiện: các viện nghiên cứu, trường đại học, doanh nghiệp tư vấn. Thời gian: dài hạn.

4. Đào tạo và nâng cao năng lực chuyên môn cho kỹ sư địa kỹ thuật: Tổ chức các khóa đào tạo về phương pháp xác định hệ số hợp nhất và ứng dụng trong thiết kế móng, nhằm nâng cao chất lượng công tác khảo sát và thiết kế. Thời gian: liên tục.

Đối tượng nên tham khảo luận văn

1. Kỹ sư địa kỹ thuật và thiết kế móng: Nhóm này sẽ được cung cấp các phương pháp xác định hệ số hợp nhất chính xác, giúp tối ưu hóa thiết kế móng và giảm thiểu rủi ro lún nền trong các công trình xây dựng tại RRD.

2. Các nhà quản lý dự án và chủ đầu tư hạ tầng: Hiểu rõ đặc tính đất nền giúp đưa ra quyết định đầu tư hợp lý, lựa chọn giải pháp cải tạo nền phù hợp, tiết kiệm chi phí và đảm bảo an toàn công trình.

3. Các viện nghiên cứu và trường đại học chuyên ngành xây dựng và địa kỹ thuật: Tài liệu nghiên cứu cung cấp cơ sở khoa học và dữ liệu thực nghiệm quý giá để phát triển các nghiên cứu tiếp theo về đất mềm và cải tạo nền.

4. Doanh nghiệp tư vấn và thi công cải tạo nền đất: Áp dụng các kết quả nghiên cứu để nâng cao hiệu quả thi công, lựa chọn phương pháp cải tạo phù hợp với đặc tính đất nền tại từng khu vực trong RRD.

Câu hỏi thường gặp

1. Hệ số hợp nhất theo hướng ngang (cr) là gì và tại sao quan trọng?
   Hệ số cr phản ánh tốc độ thoát nước và nén chặt theo chiều ngang của đất, rất quan trọng trong thiết kế các giải pháp cải tạo nền như cọc tiêu thoát nước (PVD). Ví dụ, sai số trong xác định cr có thể dẫn đến dự báo sai thời gian lún nền, gây ảnh hưởng đến tiến độ thi công.

2. Phương pháp phi đồ họa có ưu điểm gì so với các phương pháp khác?
   Phương pháp phi đồ họa cho kết quả ổn định, ít phụ thuộc vào việc xác định điểm trên đồ thị, giảm sai số chủ quan và có độ tin cậy cao hơn, phù hợp với các mẫu đất nguyên trạng và tái tạo.

3. Tỷ số cr,PD/cr,CD có ý nghĩa gì trong thực tế?
   Tỷ số này giúp đánh giá sự khác biệt về khả năng thoát nước theo hai hướng thoát nước khác nhau, từ đó lựa chọn phương pháp tính toán và thiết kế phù hợp. Trong thực tế, tỷ số này thường nhỏ hơn 1 do ảnh hưởng của chiều dài thoát nước và cấu trúc đất.

4. Các chỉ số nén Cc và Cr được sử dụng như thế nào trong thiết kế móng?
   Cc và Cr xác định mức độ biến dạng của đất dưới tải trọng, giúp tính toán lún nền dự kiến và thiết kế móng phù hợp để đảm bảo an toàn và hiệu quả kinh tế.

5. Làm thế nào để áp dụng kết quả nghiên cứu vào các dự án xây dựng tại RRD?
   Các kỹ sư cần thực hiện thí nghiệm xác định hệ số hợp nhất theo phương pháp được khuyến nghị, sử dụng các hệ số hiệu chỉnh phù hợp với đặc điểm địa chất địa phương, đồng thời cập nhật dữ liệu thực nghiệm để thiết kế móng và cải tạo nền chính xác hơn.

Kết luận

• Luận văn đã đánh giá và xếp hạng tám phương pháp xác định hệ số hợp nhất theo hướng ngang, trong đó phương pháp phi đồ họa được xác định là đáng tin cậy nhất.
• Tỷ số cr,PD/cr,CD thực tế thấp hơn giá trị lý thuyết do ảnh hưởng của chiều dài thoát nước và đặc tính đất, điều này cần được xem xét trong thiết kế.
• Đất sét mềm tại RRD chủ yếu có tính dẻo thấp, trạng thái nén bình thường với các chỉ số Cc và Cr lần lượt là 0.3864 và 0.1208.
• Kết quả nghiên cứu cung cấp cơ sở khoa học quan trọng cho việc thiết kế móng và cải tạo nền đất tại RRD, góp phần nâng cao hiệu quả và an toàn công trình.
• Các bước tiếp theo bao gồm áp dụng phương pháp phi đồ họa trong thực tế, xây dựng cơ sở dữ liệu địa kỹ thuật chi tiết và đào tạo chuyên môn cho kỹ sư địa kỹ thuật.

Mời các chuyên gia và nhà quản lý hạ tầng tại RRD áp dụng kết quả nghiên cứu để nâng cao chất lượng thiết kế và thi công công trình.

Trích đoạn nội dung tài liệu

VIETNAM NATIONAL UNIVERSITY, HANOI VIETNAM JAPAN UNIVERSITY KHIN PHYU SIN COMPRESSIBILITY CHARACTERISTICS OF SOFT CLAYS IN THE RED RIVER DELTA MASTER’S THESIS VIETNAM NATIONAL UNIVERSITY, HANOI VIETNAM JAPAN UNIVERSITY KHIN PHYU SIN COMPRESSIBILITY CHARACTERISTICS OF SOFT CLAYS IN THE RED RIVER DELTA MAJOR: INFRASTRUCTURE ENGINEERING CODE: 8900201.04 QTD RESEARCH SUPERVISOR: Dr. NGUYEN TIEN DUNG Hanoi, 2022 PLEDGE Ihave read and understood the plagiarism violations. I pledge with personal honor that this research result is my own and does not violate the Regulation on prevention of plagiarism in academic and scientific research activities at VNU Vietnam Japan University (Issued together with Decision No 700/QD-DHVN dated 30/9/2021 by the Rector of Vietnam Japan University). AUTHOR OF THE THESIS Khin Phyu Sin ABSTRACT Together with the development, requirement of rigorous foundation designs plays a vital role in the construction of sustainable infrastructure structure system in Song Hong or Red River Delta (RRD) as it is the hub of various economic activities.

Therefore, a comprehensive understanding about compressibility characteristics of soft clays from RRD not only could prevent geotechnical engineering problems but also could extend the benefit of structural designs in both economical and safety point of views. This study mainly focuses on the determination of coefficient of consolidation with vertical and horizontal drainage directions as those parameters are highly essential for the ground improvement works using PVDs. For this, laboratory tests and CPTu tests at four study sites in the delta were carried out to study the characteristics. Eight methods for determining coefficient of consolidation with a peripheral drain (c;,pp) and that with a central drain (c,,cp) were reviewed and applied to the samples from the four test sites.

Analysis results indicate that the non-graphical method results in the highest reliability whereas the Log-log and Steepest tangent methods result in the poorest reliability. Based on the analysis results from consolidation test samples obtained from different geological locations in RRD, the ratio of c;,pp /cr,cp of intact and remolded samples varies from 0. The experimental ratio c;.pp /cr,cp Value of intact samples is smaller than that from analytical solution (for n = 2.0 and this is mainly attributed to the influence of drainage length of soil in two drainage types. Numerical analysis results of consolidation tests (n = 2.21) show that c;,pp /c;,cp ratio value on average is similar to those experimentally obtained from the intact samples and the ratio varies significantly with the variation of n value.

The preconsolidation stress obtained from consolidation test and from CPTu-based correlation for the test sites indicate that the soft clays in the delta are predominantly low plasticity normally consolidated (NC). Additionally, correlations of C.1208 can be suggested for the clays in the delta. ACKNOWLEDGEMENTS Firstly, the author would like to give her special gratitude to the JAIF scholarship for giving an opportunity to have such a kind of great learning experience in VJU, especially in MCE. Furthermore, the author deeply indebted to Prof.

Nguyen Dinh Duc (MCE Director), Prof. Hironori Kato (MCE co-director), Dr. Nguyen Tien Dung (MCE coordinator), Assoc. Takeda Shinichi (MCE JICA expert), and Dr.

Nguyen Ngoc Vinh (MCE lecturer) for their kind supports, guidance, and recommendations in various aspects including during the lecture time and research period. Moreover, I’m gratefully recognized the help and supports from Ms. Hoa Bui (MCE program assistant), Mr. Bui Hoang Tan (MCE Lab Technical) and Ms.

Pham Lan Huong (temporary program assistant). Finally, I would like to express my deepest gratitude to my supervisor Dr. Nguyen Tien Dung (MCE coordinator) for his patient and enthusiastic supports, specific advice and guidance on every step of performing the research works. Additionally, very special thanks to my supervisor and his company (FECON) for letting me to apply the data from the study sites.

TABLE OF CONTENTS IS09) 390. i LIST OF FIGURES 00. ii LIST OF ABBREVIATTIONS.-- HH HH HH HH HH HH HH it vỉ CHAPTER 1. INTRODUCTION wad In cổ.3 Necessity Of the StUYy.-ó- Làng TH TH TH HH 4 I 90).

Scope of the study. Outline and structure Of the tH€SIS .- c6 121121191 91 1191 1 1 11v ng rry 5 I8 9)0)0 00 ÔÔÔÔ0Ối0i. Structure Of the tÏi€S1S. -ó- 6 1x11 TT TH TH TH HH ch Hà Hành re 6 CHAPTER 2.

Án HH TH HH HH, 8 2. Geographical conditions of the RRD. Geological conditions of the RRD .--¿- ¿(6+ 1S ST HH HH gi, 9 P6000 0n. Three stages of deformation in accordance with time during consolidation PTOCESS.

Standardized methods to determine vertical coefficient of consolidation, cy. Methods to determine radial or horizontal coefficient of consolidation for central 61i8(08)021,x. Methods to determine radial or horizontal coefficient of consolidation for peripheral 6 18039)841. Literature review about the DreVIOUS StUỦYy.

óc St Sirekerrrrrerrke 27 CHAPTER 3.-- + 4k1 TH HT HT HH HH He 31 3. Collecting required information about the geography and geological condition of 31 3. Collecting required dafa from the study SIf€S. Analyzing the data (radial or horizontal coefficlent of consolidation, e;pp øz cp).

Orientation of the methods used in this study for the determiation of radial or horizontal cefficient of Consolidation, CrPD or CD sssssssssssesscessseesscesscessecessccssecescesseessecesees 32 3. Ranking the methods. Evaluation of the correlation between cz¿cp and €;,pjo. Finding influent facts that cause the correlation between c,,pp and c;,cp is not QUAL CO OTI€.

6 c2 211211231 1 1 1121 11 1T Tá HT TH TT HT TH TH TH HT Hà 36 3. Analyzing the data (Coefficient of vertical consolidation, éy). Evaluation of op, OCR, Co, Cr cescescscsseseeseeseneeseeseeeeeeeseeseeeeees CHAPTER 4. STUDY SITES AND ANALYSIS RESULTS A2.

DVZ site and field tesf DFOØTAI.- óc 121191191 919111 91 1v ng ng ren 4. VSIP site and field fesf pTOBTATH. KC site and field test pTOBTATN. --- ¿- ¿<1 S121 TT TH ngư, 4.

TPP site and field program. S1 nH TH TH TT TT TH TT HH 4. Soil profiles from the fOur s{udy SIf€S. CPTu-based sOIÏ DFOfiÏeS .--¿- «6 + 111 1S H12 TH TH TH HH nghiệt 4.

Analysis results of ranking the eight methods used for c;,cp (or cr,pp) determinations 4. Results of R? and Root Mean Squared Error (RMSE) for intact samples. Results of R? and Root Mean Squared Error (RMSE) for remolded samples. Evaluation of correlation between Cy,cp ANd Cy PD.

Correlation between cz,cp and c;,pp (Intact sampÏ€S). Correlation between c;,cp and c;,pp (Remolded samples). Conclusion for the Correlation between C;,cp ANd Cp PD. Finding influent facts that cause the correlation between c;,pp and c;,cp is not cà 10: 0 TT.

Evaluation of correlation between €z¿Cp ad C. Correlation between c;,cp and c, (Intact samples) 4. Correlation between c;,cp and c, (Remolded samples) 4. Conclusion for the Correlation between c:,cb and Cy.

Evaluation of correlation betWeen cz,pb afN €ụ. Correlation between c;pp and c¿ (Intact sampÏ€S). Correlation between c;,pp and cy (Remolded samples). Conclusion for the Correlation between c:,pb and Cy.

Evaluaion of preconsolidation pressure (op'), compression index (C,), recompression indexes (C;), and overconsolidtion ration (Q΄). CONCLUSIONS AND RECOMMENDATIONS. Recommendations PUBLISHED PAPERS IN PROCEEDINGS.- -- -- c2 Sc 2< S2 ssereseskee 85 REERENCES. G22 12112111 111112 11 11 11 1111 T1 T1 HH To TH HT HH TH HH t 86 APPENDIX 02 e.

89 LIST OF TABLES Table 2. Standardized methods to determine vertical coefficient of consolidation, 1 ÔÔÖÔÖ. Existing methods for the determiation of c; from radial consolidatin test with a CD using incremental Ìoading. Existing methods for the determiation of c, from radial consolidatin test with a PD using incremental ÏOad1ng.- --- + s63 S*E*tE#EvEEeEeEerekeeeeeerkrrkreerke 21 Table 2.

Soil terminology applied to stress history, FHWQ-NHI-16-072 , 2017). Differences between previous study and present study. Input parmaeters used in ÑNumerical anaÏyS1S. Summary table for the number of intact samples from four study sites.

Summary table for the number of remolded samples from four study sites48 Table 4. c,,cp results obtained from sample no. 8 of KC site. c;po results obtained from sample no.

8 of KC site. Summary table for the results of R? and RMSE values for intact samples (004. Summary table for the results of R2 and RMSE values for intact samples in. Summary table for the ranked results of the eight methods (Intact 0 ốốốốốốốốốốốố ốố.

Summary table for the results of R? and RMSE values for remolded samples (004. Summary table for the results of R? and RMSE values for remolded samples in. Summary table for the ranked results of the eight methods (Remolded 0 ốốốốốốốốốố ốố ẻ. Summary table for the correlation results between c,,pp and c;,cp for the D408n10001098600r108100)0)153 00108.

Summary table for the correlation results between c,,pp and c;,cp for the eight methods (Remoded saImpÏ€S). --- ¿+ E39 E*tE#EEvEEeEekEerekeskrkerkrrkreerke 74 Table 4. Summary table for the correlation results between c;,pp and c;,cp by using Root t method based on the data obtained from PLAXIS software (10k kPa pressure 0 ốốốốốốố ốốốốốốốố e. Variation in c;,cp and c;,pp/c;,cp results based on different n vaules (10 0.

Summary table for the correlation results between c;,cp and cy with the two standardized method (Intact samples). Summary table for the correlation results between c;,cp and cy with the two standardized method (Remolded samples). Summary table for the correlation results between c;,pp and cy with the two standardized method (Intact samples). Summary table for the correlation results between c;,pp and cy with the two standardized method (Remolded samples).

Summary table for the number of intact samples available to determine Op', C;, Co, and OCR from four Study Sites. Summary table for the results of o,', C;, C., and OCR from four study SUEOS --“---+1iAa. 95 1 LIST OF FIGURES Figure 1. Dissipation of excess pore water in both horizontal and vertical direction by installing PVD in underlying soft clays ÏaY€T .- 5 6S St SsEsreeersrrsrrrseree 2 Figure 1.

Settlements problems found in a construction site from Hai Phong city owing to the overestimation or underestimation effect of c; vaÏues. Flow chart shows the outline of the thesis (a) general framework of the reseach; (b) flow of the analyS1S SECDS. (a) Topological zoning of the RRD; (b) Three main sectord of RRD zoing according to the origins oŸ its formation (Phach et al. Cross section showing the five depositional Quaternary sediments from Hanol city area in north-east to south-Wesf đir€CfÏO.--- «St ssererskerrske 10 Figure 2.

Alluvial delta plain with four paleoshorelines with ages of 3—2.1 Ka belonging to the highstand systems tract (amhHSTQ,?— 3) from Yen et al. Location of the seven cores (Tanabe et al., 2006 modified after Tanabe et P2050. Spring-cylinder model for consolidation in saturated clays or spring and piston analogy 1lustrating the principle of 1D consolidation (Das, 2010). Time-deformation plot during consolidation under a given load incrment 0.

Idealized curve of e-log (o’p) from oedometer test for determining compression index (after Mayne et al. First-order relationship for preconsolidation stress from net cone resistance in clays, Mayne, 27). Sample collection for radial coefficient of consolidation, C;,pp ør CD. Flow chart shows the orientation of the method that are used in this study.

Flow chart shows the analyzed steps used for the determination of coefficient of I1901:1809)119)1671510100277771 7207757575. Example of time (7) and measured settlement (6,,) data curve for the determination of c;,cp (or cr,pp) from KC site (Non-graphical method). Example of (dn) vs o& graph for 800 kPa pressure range (Non-graphical 00001. Probability density function of a normal random variable with mean (v) and VATIANCE (C7).

Example of c;,cp/c:,pp vs f(x) curve from full-match method (intact sample). Example of c;,cp vs cr,pp curve from full-match method (intact sample). Variation in n values with changes in sandstone dimenSions. Soil model construction in PLAXIS software for PD case.

Figure showing the running stage of consolidation phase in soil model in PLAXIS software (CD case, LŨ kPa, k¿ = 3&y, n = 2.