Luận Văn Thạc Sĩ: Nghiên Cứu Ổn Định Mái Dốc Khi Gia Cố Cọc Xi Măng Đất Tại Tỉnh An Giang

Luận văn thạc sĩ địa kỹ thuật xây dựng nghiên cứu ổn định mái dốc khi gia cố cọc xi măng đất tại An Giang, ứng dụng hiệu quả trong thực tiễn.

• Tác giả: Trương Thị Thúy Loan
• Người hướng dẫn: PGS.TS Châu Ngọc Ẩn
• Trường học: Đại học Bách Khoa, Đại học Quốc gia Thành phố Hồ Chí Minh
• Chuyên ngành: Địa Kỹ Thuật Xây Dựng
• Đề tài: Nghiên cứu ổn định mái dốc khi gia cố cọc xi măng đất tại An Giang
• Loại tài liệu: luận văn thạc sĩ
• Năm xuất bản: 2013
• Địa điểm: Thành phố Hồ Chí Minh

Mục lục chi tiết

• MỞ ĐẦU
• 1. CHƯƠNG 1: TỔNG QUAN CÁC VẤN ĐỀ NGHIÊN CỨU
• 2. CHƯƠNG 2: CƠ SỞ LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC BẰNG CỌC XI MĂNG ĐẤT
• 3. CHƯƠNG 3: THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT TỰ NHIÊN VÀ CÁC ĐẶC TRƯNG CƠ HỌC CỦA ĐẤT TRỘN XI MĂNG
• 4. CHƯƠNG 4: ỨNG DỤNG MÔ PHỎNG CHO CÔNG TRÌNH CỤ THỂ
• KẾT LUẬN VÀ KIẾN NGHỊ
• TÀI LIỆU THAM KHẢO

Tóm tắt

I. Ổn định mái dốc và gia cố cọc xi măng đất tại An Giang

Nghiên cứu tập trung vào ổn định mái dốc khi sử dụng gia cố cọc xi măng đất tại tỉnh An Giang. Đây là khu vực có địa chất phức tạp, thường xuyên xảy ra sạt lở do tác động của dòng chảy và khai thác cát quá mức. Phương pháp gia cố bằng cọc xi măng đất được đề xuất như một giải pháp hiệu quả để tăng cường độ ổn định của mái dốc, đặc biệt là ở các khu vực ven sông Hậu. Nghiên cứu này nhằm đánh giá hiệu quả của phương pháp này trong việc giảm thiểu nguy cơ sạt lở và bảo vệ các công trình địa kỹ thuật.

1.1. Địa chất An Giang và vấn đề sạt lở

Địa chất An Giang đặc trưng bởi lớp đất yếu và dễ bị xói mòn. Các yếu tố như dòng chảy mạnh, khai thác cát và tải trọng từ các công trình xây dựng làm tăng nguy cơ sạt lở. Nghiên cứu chỉ ra rằng, việc sử dụng cọc xi măng đất có thể cải thiện đáng kể độ ổn định của mái dốc, đặc biệt là ở các khu vực có nguy cơ sạt lở cao.

1.2. Kỹ thuật gia cố đất bằng cọc xi măng

Kỹ thuật gia cố đất bằng cọc xi măng là phương pháp hiện đại, được áp dụng rộng rãi trong các công trình địa kỹ thuật. Phương pháp này giúp tăng cường độ chịu lực của đất, giảm thiểu nguy cơ sạt lở. Nghiên cứu đã tiến hành thí nghiệm với các tỷ lệ xi măng khác nhau để xác định tỷ lệ tối ưu, đảm bảo hiệu quả kinh tế và kỹ thuật.

II. Nghiên cứu địa kỹ thuật và ứng dụng thực tiễn

Nghiên cứu đã sử dụng các phương pháp mô phỏng như Plaxis và Geo-Slope để đánh giá hiệu quả của gia cố cọc xi măng đất trong việc ổn định mái dốc. Kết quả cho thấy, phương pháp này không chỉ khả thi mà còn có thể áp dụng rộng rãi tại các khu vực khác nhau ở An Giang. Nghiên cứu cũng chỉ ra rằng, việc sử dụng cọc xi măng đất giúp duy trì trạng thái tự nhiên của lòng sông, đồng thời tăng cường độ ổn định của mái dốc.

2.1. Thí nghiệm và kết quả

Các thí nghiệm được tiến hành với các tỷ lệ xi măng khác nhau (10%, 14%, 18%, 22%). Kết quả cho thấy, mẫu đất trộn với tỷ lệ xi măng 22% có độ bền nén tăng gấp 20 lần so với đất tự nhiên, và độ bền cắt tăng từ 8 đến 17 lần. Điều này chứng minh hiệu quả vượt trội của cọc xi măng đất trong việc cải thiện tính chất cơ lý của đất.

2.2. Ứng dụng thực tiễn

Nghiên cứu đã áp dụng phương pháp này tại khu vực sạt lở trên quốc lộ 91, huyện Châu Phú, tỉnh An Giang. Kết quả mô phỏng cho thấy, gia cố cọc xi măng đất không chỉ giúp ổn định mái dốc mà còn giảm thiểu nguy cơ sạt lở trong tương lai. Phương pháp này có thể được áp dụng rộng rãi tại các khu vực có địa chất tương tự.

III. Giá trị và ứng dụng của nghiên cứu

Nghiên cứu này mang lại giá trị thực tiễn cao, đặc biệt trong việc bảo vệ các công trình địa kỹ thuật và giảm thiểu thiệt hại do sạt lở. Phương pháp gia cố cọc xi măng đất không chỉ hiệu quả về mặt kỹ thuật mà còn tiết kiệm chi phí so với các phương pháp truyền thống. Nghiên cứu cũng cung cấp cơ sở lý thuyết và thực tiễn để áp dụng rộng rãi tại các khu vực có địa chất tương tự.

3.1. Giá trị thực tiễn

Nghiên cứu đã chứng minh hiệu quả của gia cố cọc xi măng đất trong việc ổn định mái dốc tại An Giang. Phương pháp này không chỉ giúp giảm thiểu nguy cơ sạt lở mà còn duy trì trạng thái tự nhiên của lòng sông, đảm bảo an toàn cho các công trình xây dựng và người dân.

3.2. Ứng dụng trong tương lai

Kết quả nghiên cứu có thể được áp dụng rộng rãi tại các khu vực có địa chất tương tự, đặc biệt là ở Đồng bằng sông Cửu Long. Phương pháp này cũng có thể được cải tiến và áp dụng trong các công trình địa kỹ thuật khác, mang lại hiệu quả kinh tế và kỹ thuật cao.

Nội dung chính

Tổng quan nghiên cứu

Tình trạng sạt lở bờ sông tại khu vực đồng bằng sông Cửu Long, đặc biệt là tỉnh An Giang, ngày càng trở nên nghiêm trọng, ảnh hưởng trực tiếp đến an toàn công trình và đời sống người dân. Theo ước tính, hiện tượng sạt lở bờ sông tại An Giang đã làm mất đi hàng chục ha đất ven sông mỗi năm, gây thiệt hại lớn về kinh tế và xã hội. Nguyên nhân chủ yếu là do sự mất cân bằng giới hạn của mái dốc bờ sông khi chịu tác động của dòng chảy, sóng, khai thác cát quá mức và các yếu tố tự nhiên khác.

Mục tiêu nghiên cứu của luận văn là đánh giá và đề xuất giải pháp gia cố mái dốc bằng cọc xi măng đất nhằm nâng cao độ ổn định mái dốc, giảm thiểu nguy cơ sạt lở tại địa bàn tỉnh An Giang. Nghiên cứu tập trung vào việc xác định các chỉ tiêu cơ lý của đất tự nhiên và đất trộn xi măng với các tỷ lệ khác nhau, đồng thời ứng dụng mô phỏng số bằng phần mềm Plaxis và Geo-Slope để phân tích ổn định mái dốc thực tế tại khu vực sạt lở trên quốc lộ 91, huyện Châu Phú, tỉnh An Giang.

Phạm vi nghiên cứu bao gồm khảo sát thực nghiệm tại hiện trường và phòng thí nghiệm, phân tích mô phỏng trong khoảng thời gian từ tháng 6 đến tháng 11 năm 2013. Kết quả nghiên cứu có ý nghĩa quan trọng trong việc bảo vệ bờ sông, duy trì ổn định công trình giao thông và phát triển kinh tế - xã hội bền vững tại vùng đồng bằng sông Cửu Long.

Cơ sở lý thuyết và phương pháp nghiên cứu

Khung lý thuyết áp dụng

Luận văn dựa trên các lý thuyết và mô hình sau:

• Lý thuyết cân bằng giới hạn (Limit Equilibrium Method): Phân tích sự ổn định mái dốc dựa trên cân bằng lực giữa các yếu tố gây trượt và giữ ổn định.
• Mô hình Mohr-Coulomb: Mô hình cơ học đất phổ biến dùng để mô tả ứng xử cơ học của đất và đất trộn xi măng, với các thông số chính gồm sức chống cắt, góc ma sát trong và lực dính.
• Mô hình biến dạng hữu hạn (Finite Element Method): Ứng dụng trong phần mềm Plaxis để mô phỏng ứng suất, biến dạng và phân tích ổn định mái dốc.
• Khái niệm cọc xi măng đất (Cement Deep Mixing - CDM): Phương pháp gia cố đất yếu bằng cách trộn xi măng với đất tại chỗ để tăng cường tính cơ lý của nền đất.

Các khái niệm chính bao gồm: sức chống cắt của đất, góc ma sát trong, lực dính, mô đun đàn hồi E50, hệ số an toàn mái dốc, và tỷ lệ trộn xi măng trong đất.

Phương pháp nghiên cứu

Nguồn dữ liệu chính bao gồm:

• Dữ liệu thực nghiệm: Thí nghiệm xác định các chỉ tiêu cơ lý của đất tự nhiên và đất trộn xi măng với tỷ lệ xi măng 10%, 14%, 18%, 22% tại phòng thí nghiệm.
• Dữ liệu hiện trường: Khảo sát hiện trạng sạt lở và điều kiện địa chất tại vị trí nghiên cứu trên quốc lộ 91, huyện Châu Phú, tỉnh An Giang.
• Dữ liệu mô phỏng: Sử dụng phần mềm Plaxis 2D và Geo-Slope để mô phỏng ứng suất, biến dạng và phân tích ổn định mái dốc khi gia cố bằng cọc xi măng đất.

Phương pháp phân tích bao gồm:

• Thí nghiệm cơ lý đất: xác định sức chống cắt, mô đun đàn hồi, lực dính, góc ma sát trong của đất tự nhiên và đất trộn xi măng.
• Mô phỏng số: xây dựng mô hình 2D mô phỏng mái dốc với các thông số đất thu được từ thí nghiệm, phân tích ảnh hưởng của các tỷ lệ xi măng khác nhau đến độ ổn định mái dốc.
• So sánh kết quả mô phỏng với hiện trạng thực tế để đánh giá hiệu quả giải pháp gia cố.

Cỡ mẫu thí nghiệm gồm nhiều mẫu đất trộn xi măng với các tỷ lệ khác nhau, được chọn ngẫu nhiên từ khu vực nghiên cứu nhằm đảm bảo tính đại diện. Thời gian nghiên cứu kéo dài 5 tháng, từ tháng 6 đến tháng 11 năm 2013.

Kết quả nghiên cứu và thảo luận

Những phát hiện chính

1. Ảnh hưởng của tỷ lệ xi măng đến chỉ tiêu cơ lý đất:

   • Tỷ lệ xi măng 22% cho kết quả sức chống nén tăng gấp khoảng 20 lần so với đất tự nhiên.
   • Sức chống cắt của đất trộn xi măng tăng từ 8 đến 17 lần so với đất tự nhiên, đặc biệt với tỷ lệ 22% xi măng.
   • Mô đun đàn hồi E50 và hệ số cứng của đất cũng tăng đáng kể khi tăng tỷ lệ xi măng, giúp cải thiện khả năng chịu lực của nền đất.

2. Hiệu quả mô phỏng ổn định mái dốc:

   • Mô hình Plaxis và Geo-Slope cho thấy giải pháp gia cố bằng cọc xi măng đất làm tăng hệ số an toàn mái dốc lên trên 1,5, đảm bảo ổn định trong điều kiện hiện trường.
   • So sánh các phương án gia cố với số lượng cọc và khoảng cách khác nhau cho thấy bố trí 18%-22% xi măng với mật độ cọc hợp lý là tối ưu nhất về mặt kỹ thuật và kinh tế.

3. Tác động đến hiện trạng bờ sông:

   • Giải pháp gia cố không làm thay đổi đáng kể dòng chảy và cấu trúc lòng sông, giữ nguyên trạng thái tự nhiên của bờ sông.
   • Ứng dụng thực tế tại vị trí sạt lở trên quốc lộ 91 cho thấy giảm thiểu rõ rệt nguy cơ sạt lở trong các mùa mưa bão.

Thảo luận kết quả

Nguyên nhân chính làm tăng độ ổn định mái dốc là do sự cải thiện đáng kể các chỉ tiêu cơ lý của đất sau khi trộn xi măng, đặc biệt là sức chống cắt và mô đun đàn hồi. Kết quả thí nghiệm phù hợp với các nghiên cứu quốc tế và trong nước về hiệu quả của phương pháp gia cố CDM.

Mô phỏng số giúp minh họa rõ ràng sự phân bố ứng suất và biến dạng trong mái dốc, từ đó xác định được các vị trí yếu và tối ưu hóa thiết kế cọc xi măng đất. Biểu đồ so sánh hệ số an toàn mái dốc trước và sau gia cố thể hiện sự cải thiện rõ rệt, minh chứng cho tính khả thi của giải pháp.

So với các phương pháp gia cố truyền thống như kè bê tông hay cọc bê tông, giải pháp cọc xi măng đất có ưu điểm chi phí thấp, thi công nhanh và ít ảnh hưởng đến môi trường. Tuy nhiên, cần lưu ý đến việc lựa chọn tỷ lệ xi măng phù hợp để tránh gây nứt gãy hoặc giảm tính đàn hồi của nền đất.

Đề xuất và khuyến nghị

1. Áp dụng tỷ lệ xi măng 18%-22% trong gia cố đất yếu nhằm đảm bảo tăng sức chống cắt và mô đun đàn hồi, nâng cao độ ổn định mái dốc. Thời gian thực hiện: 3-6 tháng. Chủ thể thực hiện: các nhà thầu xây dựng và đơn vị tư vấn địa kỹ thuật.

2. Sử dụng phần mềm mô phỏng Plaxis và Geo-Slope trong thiết kế và đánh giá ổn định mái dốc để tối ưu hóa bố trí cọc và giảm thiểu chi phí. Thời gian áp dụng: liên tục trong quá trình thiết kế. Chủ thể thực hiện: kỹ sư thiết kế và chuyên gia địa kỹ thuật.

3. Kiểm soát chặt chẽ chất lượng vật liệu và thi công cọc xi măng đất nhằm đảm bảo tính đồng nhất và hiệu quả gia cố. Thời gian: trong suốt quá trình thi công. Chủ thể thực hiện: chủ đầu tư và đơn vị giám sát.

4. Mở rộng nghiên cứu và ứng dụng giải pháp gia cố này cho các khu vực khác có điều kiện địa chất tương tự tại đồng bằng sông Cửu Long để bảo vệ bờ sông và công trình. Thời gian: 1-2 năm. Chủ thể thực hiện: các viện nghiên cứu và cơ quan quản lý xây dựng.

Đối tượng nên tham khảo luận văn

1. Kỹ sư địa kỹ thuật và xây dựng: Nắm bắt phương pháp gia cố đất yếu bằng cọc xi măng đất, áp dụng trong thiết kế và thi công công trình ven sông.

2. Chủ đầu tư và nhà thầu xây dựng công trình giao thông, thủy lợi: Hiểu rõ hiệu quả và quy trình thi công giải pháp gia cố mái dốc, từ đó đưa ra quyết định đầu tư hợp lý.

3. Các nhà nghiên cứu và sinh viên chuyên ngành xây dựng, địa kỹ thuật: Tham khảo số liệu thực nghiệm, mô hình lý thuyết và ứng dụng mô phỏng trong nghiên cứu ổn định mái dốc.

4. Cơ quan quản lý và quy hoạch đô thị, môi trường: Sử dụng kết quả nghiên cứu để xây dựng chính sách bảo vệ bờ sông, giảm thiểu thiệt hại do sạt lở gây ra.

Câu hỏi thường gặp

1. Gia cố cọc xi măng đất có ưu điểm gì so với phương pháp truyền thống?
   Gia cố cọc xi măng đất giúp tăng sức chống cắt và mô đun đàn hồi của đất yếu, thi công nhanh, chi phí thấp và ít ảnh hưởng đến môi trường so với kè bê tông hay cọc bê tông.

2. Tỷ lệ xi măng nào là tối ưu để gia cố đất yếu?
   Nghiên cứu cho thấy tỷ lệ xi măng từ 18% đến 22% là hiệu quả nhất, giúp tăng sức chống nén gấp 20 lần và sức chống cắt tăng 8-17 lần so với đất tự nhiên.

3. Phần mềm Plaxis và Geo-Slope được sử dụng như thế nào trong nghiên cứu?
   Hai phần mềm này được dùng để mô phỏng ứng suất, biến dạng và phân tích ổn định mái dốc, giúp đánh giá hiệu quả gia cố và tối ưu thiết kế cọc xi măng đất.

4. Giải pháp này có áp dụng được cho các khu vực khác không?
   Có, giải pháp gia cố cọc xi măng đất có thể áp dụng rộng rãi cho các khu vực có điều kiện địa chất tương tự tại đồng bằng sông Cửu Long và các vùng đất yếu khác.

5. Có những hạn chế nào khi sử dụng cọc xi măng đất?
   Hạn chế chính là cần lựa chọn tỷ lệ xi măng phù hợp để tránh làm giảm tính đàn hồi của đất, đồng thời kiểm soát chất lượng thi công để đảm bảo hiệu quả gia cố.

Kết luận

• Nghiên cứu đã xác định được tỷ lệ xi măng tối ưu (18%-22%) giúp tăng sức chống cắt và mô đun đàn hồi đất yếu tại An Giang.
• Ứng dụng mô phỏng Plaxis và Geo-Slope chứng minh giải pháp gia cố cọc xi măng đất nâng cao hệ số an toàn mái dốc, giảm nguy cơ sạt lở.
• Giải pháp không làm thay đổi cấu trúc lòng sông, bảo vệ môi trường và duy trì trạng thái tự nhiên bờ sông.
• Kết quả nghiên cứu có thể áp dụng rộng rãi cho các công trình ven sông tại đồng bằng sông Cửu Long.
• Đề xuất tiếp tục mở rộng nghiên cứu và ứng dụng trong thực tế nhằm bảo vệ tài sản và phát triển bền vững vùng đồng bằng.

Các đơn vị xây dựng và quản lý cần phối hợp triển khai áp dụng giải pháp gia cố cọc xi măng đất tại các khu vực có nguy cơ sạt lở cao, đồng thời tiếp tục nghiên cứu cải tiến kỹ thuật để nâng cao hiệu quả và giảm chi phí.

---

Luận văn này là tài liệu tham khảo quý giá cho các chuyên gia, kỹ sư và nhà quản lý trong lĩnh vực địa kỹ thuật xây dựng, góp phần nâng cao chất lượng và độ bền vững của các công trình ven sông tại Việt Nam.

Trích đoạn nội dung tài liệu

CHƯƠNG 1 : TÔNG QUAN CÁC VẦN ĐỀ NGHIÊN CỨU. Gidi thigu nn. Tổng quan địa chất tỉnh An Giang [1]. Nguyên nhân gay sat lở và các yếu tố ảnh hưởng [2].

Nguyên nhân gây sạt lỞ:. Các yếu tố ảnh hưởng. Ảnh hưởng của yếu tố dòng chảy. Ảnh hưởng của vật liệu dòng chảy.

Tương tác giữa dòng chảy — lòng dẫn và quá trình xói lở. Các điều kiện đặc trưng của từng công trình. Các xu hướng và các giải pháp công nghệ gia cố bờ sông [1] [3]. Trồng cỏ bảo vệ mái đốc.

Thả bao tải cát tạo mái lòng sÔng. Kèề mỏ hàn.- Ăn TT HT Tnhh, 10 1. Cọc xi măng đất [4] [5] [6] [7] [§] [9]. Lịch sử phát triển cọc xi măng đất.-------+--¿©-«+cc++cxccsxee 11 MUCLUC 1.

Các kiểu bố trí cọc xi mang date. Khái quát về phương pháp thi công. Các ứng dụng chính cọc xi măng đất. _ Các kết quả nghiên cứu liên quan.

_ Các nghiên cứu trên thế giới [12] [13] [14] [15] [16] [171. Các nghiên cứu ở Việt Nam [18] [19] [20] [21]. Lựa chọn tỉ lệ xi măng/đất hợp lý. Ưu điểm khi xử lý nền bằng cọc xi măng đất.------ 31 CHUONG 2 : CO SO LY THUYET TINH TOAN ON DINH MAI DOC BANG CỌC XI MĂNG ĐẤTT.--- SE SE E9 EEEE15E12151111111111111111111E11 11111.

Nguyên lý đất trộn xi măng [ 1]. Các phương pháp tính toán ốn định mái dốc. Phương pháp cân bằng giới hạn. Phương pháp BIshop.-- ---- «Làn TH TH TH TH TT TT ưy 36 2.

Phương pháp ]anbu.--- «+ k1 kSxnHnH TH TH TH TT HT it 38 2. Phương pháp FelÏinus. Phương pháp Morgrnstern-Price và SDenCer. Phân tích ổn định mái đốc theo mặt trượt.

Phân tích ứng suất tông - ôn định không thoát nước. Ôn định thoát nước - ứng suất hiệu quả. Quan điểm thiết kế và tính toán.---2- 25s Ss+2x‡Ex‡EEEEEEEEEEcrxerkcree 41 2. Tính toán theo quan điểm nền tương đương.

Mô hình nền Mohr — Coulomb trong Plaxis. Công thức tính toán của mô hình Mohr — Coulomb. Các thông số cơ bản của mô hình Mohr. Xác định hệ số ổn định bằng phương pháp phần tử hữu hạn.

Ôn định tổng thể của cọc xi măng đất. Mất ôn định do các cọc không đủ cường độ .- ------«--««++ 49 CHƯƠNG 3 : THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH CÁC CHỈ TIÊU CƠ LÝ CỦA ĐẤT TỰ NHIÊN VÀ CÁC ĐẶT TRƯNG CƠ HỌC CỦA ĐẤT TRỘN XI MĂNG. Thí nghiệm xác định các tinh chat vật lý của đất tự nhiên. _ Công tác lấy mẫu.

Thí nghiệm xác định các chỉ tiêu cơ lý đất tự nhiên. Tạo mẫu thí nghiệm trong phòng. Vật liệu thí nghiệm.----- + Sk+2ESEE2EEEEEE2EE2121 2121212 xe. Chế tạo mẫu thí nghiệm .----- + + E+2E+EE+EE£EEtEEtEEerkrrkrrkrrk 56 3.

Thí nghiệm xác định các đặc trưng cơ học của đất trộn xi măng. Thí nghiệm nén đơn (nén một trục có nở hông). Mục đích thí nghiệm. Thiết bị thí nghiệm và trình tự tién han.

Kết quả thí nghiệm. Thí nghiệm cắt trực tiẾp. Mục đích thí nghiệm. Thiết bị thí nghiệm và trình tự tiến hành.

Kết quả thí nghiệm với các hàm lượng XM. Thí nghiệm nén cố kẾt.------ + k+Sk+EE+EE£EEEEEEEEEEEEEEEEECrkrrkrrk 76 3. Mục đích thí nghiệm. Thiết bị thí nghiệm và trình tự tiến hành.

Kết quả thí nghiệm với các hàm lượng XM.----- 78 CHƯƠNG 4 : UNG DUNG MO PHONG CHO CONG TRINH CU THÊ. Dat van doo. Giới thiệu chung Vi tri Sạt ÏỞ. Đặc điểm điều kiện tự nhiên.

Đặc điểm địa chất khu vực sạt lỞ. Chế độ thity Vaticcccccccccccccsessessessessessessessessessessessessessessesseeeeeseeees 88 4. Ứng dụng mô phỏng vị trí sạt lở .-----¿©+ +©+++cx+zx+zzxerxezxx 89 4. Théng sé dat nén tinh toán trong mô hình.

Thông số cọc xi mang dat. M6 hinh tinh toán mô phỏng bằng Plaxis 2D 8. Mô hình tính toán mô phỏng bằng Geo Slope :.--- 93 KÉT LUẬN — KIẾN NGHỊ,.-- - 2 +SEE‡EE#EE+EEEEEEEEEEEEEEEEEEEEE1 1x1 ckeE 103 IL Kết luận:.Sc-Cs ST TT 1112112111011 11 1111110111111 1xx. 104 TAI LIEU THAM KHẢO.-- 52 SE ‡EE£EEEEEEEEEEEEEEEEEEEE1E1111 1x1 cxe, 105 MỤC LỤC HÌNH Hình 1.1 Trồng cỏ Vetiver bG0 v6 mdi OC ceesescecsessessessessesssssssssssssssssssssssssesssseees 9 Hình 1.2 Thả bao tải cát lắp hồ x6i sng Tién thuộc thị xã Sa Đéc (Báo XD) .3 Kè mỏ hàn bằng @ỗ.-- Set TT E212 11 Hinh 1.4 BO tri cOt trOn KO eccccescecsessessessessessessessessessessessessessessessessessessessssssssesaeeees 14 Hinh 1.5 Bố trí khối trùng nhau.

- 5-55 té EEkEEEEEEEEEEEkerkrkrkerrkee 14 Hình 1.6 Bồ trí cột trộn ướt trên mặt đất .7 Trình tự thi công cột CHDÌM. - +5 + SE kES$ EE+kkESEekkeseeksreeree 16 Hình 1.8 Thiết bị thi công cột CDM theo phương pháp trộn khô.9 Thiết bị thi công cột CDM theo phương pháp trộn Mớt.10 Cột CDM sau khi đã tÍHỉ CÔN. «khen 18 Hình II] Dự án sửa chữa đập đất ở Mỹ (Yang và Takeshima, I994). 19 Hình 112 Mặt cắt ngangc amái ốc dw ng sat dw c gia cé 6 Bungari.

19 Hnhll3 ndinh mdi sông ở Nhật. 20 Hình 114 Cọc XMĐ_ ùng làm tư ng vây cho công trình Sài Gòn Pearl — Nguyễn ;0.15 Coc XMĐ_ ùng làm tư ng vây cho công trình: 23 — Nguyễn Thị Huỳnh — .16 Ứng dụng ca cọc xi măng đất (TCXDVN 385 : 2006).17 Thay đổi độ âmc a đất-ximăng theo hàm lự ng ximăng (U_ in 1997)24 Hnh 1.18 Thay đổi cư ng độ chống cất với các đất khác nhau (Ahnberg 1995).19 Anh hưởng c a hàm lư ng nước cho đất sét gia cỗ ở Singapore. 25 Hình 120 Ảnh hưởng c a hàm lư ng xi măng theo Bergado và nnk (1996). 26 Hình 121 Ảnh hưởng c a tỷ lệ nước/ximăng c a đất sét gia cố ở Hông Kông (00017/2;8128/,79200/2NNNMa)IỊÍỒŨ.

27 Hình 122 Mỗi tương quan giữa qu và th ¡ gian bảo ưỡng (Zeng và nnk 1998) .23 Quan hệ sức kháng nén don q, theo ham lu ng xi mang theo Lin (2000) "—.] Cung frf † FFỒN. Ăn TH Hàng nrệ 35 Minh 22 Cung trự † phỨC lẠP. SG Ăn vn gey 35 A nh 2.3 Cung trir t gid Gin ÍTHÓCC.4 Manh don gidn h6a © ad BiShOD.5 Sự trư tc a khối đất trén MGI dOC ceccceecescecescesessssssssssssesessessessssssvssesneees 39 Hình 2.6 Sự trư t mái dốc có xét đến khe HT .7 n định mái dốc theo ứng suất hiệu UP.6 Mặt dẻo trong mô hình Mohr — COHÏOIÙ .9 Mô hình mặt đẻo Mohr — Coulomb với ứng suất chính.10 Xác định E, hoặc Eso qua thí nghiệm nén 3 trục thoát nước .11 Xác định E„„ qua thí nghiệm nén cô kẾT.---- 5+ 5c+cc+ccccscsez 47 Hình 3.1 Mẫu đất nguyên dạng ẩư c lấy ở hiện trư ng.2 Mẫu đất đư c bọc kín để làm thí nghiệm trong phòng.3 Xác định giới hạn nhão bằng chỏm câu Casagrand.4 Xi mang trOn MAU cvccscesecsssessessesssessssssessssssessssasessscssecsesssessessuessecsseseesess 55 Hinh 3.5 Ông nhựa PVC có dur ng kinh 49MM ocecceccecccccessescessessessessessessesssssesseeees 56 Hình 3.6 Mẫu đất, xi mang du c xác định trước khi trỘN.7 Trộn mẫu trước khi cho vào máy.8 May trOn mGteesceccccccsscssscsssvsssssssvsssesssvessssessssssssessssvesssuesessessesvsasseasseeaes 59 Hình 3.9 Mẫu đất sau khi trộn 7 ngdty tudiccscecceccecceccescessessessessessessessessessessessesseeses 61 Hình 3.10 Máy nén một trục nở hÔng. «chi sriessee 62 Hình 3.11 Mẫu đất phá hoại sau khi nén một trục nở hÔng.12 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và biến dạng mẫu đất tự nhiên .13 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và biến dạng mẫu 7 ngày tudi.14 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và biến dạng mẫu 14 ngày tuổi.15 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và bién dang mẫu 28 ngày tuổi.16 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và hàm lw ng xi măng.17 Quan hệ giữa cư ng độ kháng nén q„ và th ¡ gian bảo ưỡng.18 Quan hệ giữa mo ul đàn hồi Esp va th i gian bảo ưỡng.19 Quan hệ giữa mo ul dan héi Esp va cu ng độ kháng nén q, tại 50% giá trị phá hoại mẫu đất trỘN XỈ HINH.

cv ng net 69 Hình 3.20 Quan hệ giữa độ ẩm và hàm lưng xi măng .21 Máy thí nghiệm cắt trực tiếp hiệu JÖ071 .22 Mau dat sau khi Cat .23 Lực dính ứng với các hàm lự ng xỉ HẴHg.24 Góc ma sát ứng với các hàm lự ng xỉ HỐNg.25 Máy thí nghiệm nén cố kếL.- - c5 té EEEEEEEEgcrrret 71 Hinh 3.26 Đun sôi nh tỷ frOHg .27 Mỗi quan chỉ số nén C, và hàm lưng xỉ mĂng.28 Moi quan chi s6 nở C¿ và hàm lự ng xỉ măng .29 Mối quan chỉ số nén C, và th ¡ gian bảo ưỡng.30 Mối quan chỉ số nở C, và th ¡ gian bảo ưỡng.1 Hình ảnh công trình sạt Ïở .2 Toàn cảnh vị trí sạt lở tại Km 88+ 937 .3 Mặt cắt địa chất tại vị trí sạt lở Kim88+937 .--ceccccccsrrcee 86 Hình 44 Mặt bằng tại vị trí sạt lở Km 8+ Ÿ7. - -- cv rxy 87 Hinh 4.5 Cọc xi măng đất chura quty Oi .6 Tư ng xi măng đất quy đổi.7 Hiện trạng công trình với mực nước tự nhiÊH.8 Hiện trạng công trình VỚI HC HƯỚC PHỈH. 25555553 +sk+sees+ 92 Hình 4.9 Mô hình tính toán theo vị trí cọc (chiều đài cọc L =20m).10 Kết quả tính toán cọc vị trí đại điện (chiễu dài 20m).11 Hiện trạng công trình tự nLhiÊÌH. c5 11k Ek*kkkeseeekeee 93 Hình 4.12 Hiện trạng công trình VỚI HHỰC HHƯỚC HHỈH.

Mô hình tính toán theo vị trí cọc (chiều dài cọc L=20m)). Kết quả tính toán cọc vị trí đại điện (chiều dài cọc L=20m).15 Đồ thị quan hệ giữa Mụy với khoảng cách cọc (L =20m).16 Do thi quan hé gitta Ux, Uy với khoảng cách cọc.17 Kết quả tính toán với 5 cọc trên mặt đất và 3 cọc ở mái đốc .18 Kết quả tính toán với 5 cọc trên mặt đất và 2 cọc ở mái đốc. Kết quá tính toán với 4 cọc trên mặt đất và 3 cọc ở mái dốc .20 Kết quá tính toán với 4 cọc trên mặt đất và 2 cọc ở mái dốc. 101 MUC LUC BANG Bảng 1.1 Bảng tổng hợp các nghiên cứu về sự gia tăng cường độ xi măng đất so với đất tự nhiÊn.-- «Set tk E1 151111511111111 1511111111111 11111111111 11 1 ctet 29 Bang 1.2: Cuong d6 dat tron xi mang theo ham lượng [4].

Kết quả thí nghiệm chỉ số nhão, dẻo của đất tự nhiên. Kết quả thí nghiệm độ âm của đất tự nhiên. Các chỉ tiêu cơ lý đất tự nhiên .--- 2-2552 2c+ccx2Exerxrsrxerxrsree 54 Bảng 3. Các chỉ tiêu của xi măng PCB40 (TCVN 6260 — 1997).

Thành phần hóa học PCB40 (tham khảo của xi măng Hà tiên). Bảng thống kê số mẫu thí nghiệm. Kết quả thí nghiệm cường độ kháng nén qịụ. Kết quả tính toán giá trị modul đàn hồi Eso.

Kết quả thí nghiệm cắt trực tiếp mẫu 7 ngày tuôi. Kết quả thí nghiệm góc giãn nở \ hàm lượng 10 %. Két qua thí nghiệm góc giãn nở \ hàm lượng 14 %. Kết quả thí nghiệm góc giãn nở \ hàm lượng 18 %.

Kết qua thí nghiệm góc giãn nở \ hàm lượng 22 %. Kết quả thí nghiệm G,, e„„ y, W hàm lượng 10 %.